GCr15軸承鋼帶碳化物球化質(zhì)量

【寧波佰順鋼鐵科技有限公司】咨詢：133-7688-7671，“10年行業(yè)領(lǐng)軍者”“行內(nèi)低價(jià)”，專業(yè)批發(fā)：易切削鋼、合金鋼、齒輪鋼、軸承鋼、彈簧鋼等特種金屬材料。。。。 gcr15軸承鋼 gcr15是一種最常用的高碳鉻軸承鋼，具有較高的淬透性，熱處理后可獲得高而均勻的硬度。耐 磨性優(yōu)于gcr9，接觸疲勞強(qiáng)度高，有良好的尺寸穩(wěn)定性和抗蝕性，冷變形塑性中等，切削性一般， 焊接性差，對(duì)白點(diǎn)形成敏感，有第一類回火脆性。wdfwsgfsdhdfgjhsdfhdgsg 執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn) 中國(guó)gb/t18254-2016日本jisg4805:1991美國(guó)astma295:1998 化學(xué)成分 化學(xué)成分 碳c硅si錳mn硫s鉬mo磷p鉻cr鎳ni銅cu 0.95-1.050.15-0.350.20-0.40≤0.020:≤0.10≤

利用掃描電鏡(sem)對(duì)滲碳體?；罄鋮s至710℃保溫不同時(shí)間淬火的gcr15軸承鋼滲碳體的球化長(zhǎng)大行為進(jìn)行研究。結(jié)果表明:滲碳體顆粒球化長(zhǎng)大由相變和ostwald熟化兩種機(jī)制實(shí)現(xiàn),保溫時(shí)間少于240min時(shí)主要為相變機(jī)制,保溫時(shí)間多于240min時(shí)主要為ostwald熟化機(jī)制;滲碳體顆粒全面起動(dòng)ostwald熟化機(jī)制的臨界半徑γc為0.105μm;無論是相變機(jī)制還是ostwald熟化機(jī)制,晶界處滲碳體顆粒的平均長(zhǎng)大速率(0.0056μm/min)高于晶粒內(nèi)部滲碳體顆粒的平均長(zhǎng)大速率。

gcr15鋼管/gcr15軸承鋼 是的0635-880884515965232156 耐磨鋼板，彈簧鋼板，合金鋼板，橋梁鋼板，容器板，高強(qiáng) 板，低合金鋼板，碳素鋼板，冷軋鋼板， 名稱邊長(zhǎng)（mm）壁厚(mm) 16*1620*2025*2530*3032*3235*3538*38 40*4045*4550*5060*6070*7075*7580*80 85*8590*9095*95100*100105*105110*110120*120 130*130135*135140*140150*150160*160175*17518 0*180 190*190200*200220*220240*240250*250260*26028 0*280 300*300320*320340*340360*360

研究了終軋溫度(750～900℃)和成品規(guī)格(φ12mm和φ5.5mm)對(duì)gcr15軸承鋼網(wǎng)狀碳化物析出的影響。結(jié)果表明,當(dāng)軋制規(guī)格為φ12mm、終軋溫度為800℃時(shí),碳化物網(wǎng)狀級(jí)別最低,為1.5,終軋溫度降至750℃時(shí),碳化物網(wǎng)狀級(jí)別增加至2.0;當(dāng)軋制規(guī)格為φ5.5mm、終軋溫度為850℃時(shí),碳化物網(wǎng)狀級(jí)別最低,為1.5,終軋溫度在800℃時(shí)碳化物網(wǎng)狀級(jí)別又升高至2.5。小規(guī)格軋材終軋溫度過低,不利于網(wǎng)狀碳化物析出的抑制,最佳終軋溫度與軋制規(guī)格有關(guān)。

利用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡(sem)、維氏硬度計(jì)以及thermo-calc和photoshop軟件對(duì)經(jīng)不同溫度奧氏體化、淬火后的gcr15軸承鋼試樣的顯微組織進(jìn)行了分析研究。結(jié)果表明:720～750℃奧氏體化時(shí),碳原子進(jìn)行短程擴(kuò)散,幾乎無奧氏體生成;755℃為奧氏體化的轉(zhuǎn)折點(diǎn),碳原子進(jìn)行長(zhǎng)程擴(kuò)散,奧氏體出現(xiàn);奧氏體化溫度為780℃時(shí),不但珠光體中的滲碳體全部粒化,先共析滲碳體也溶解碎斷,剩余滲碳體以細(xì)小彌散的顆粒狀分布在奧氏體基體中。

gcr15軸承鋼淬回火金相檢驗(yàn) gcr15鋼是鉻軸承鋼中最具有代表性的，使用量占軸承鋼的絕大 部分。滾動(dòng)軸承一般由內(nèi)圈套、外圈套、滾動(dòng)體(滾珠、滾柱、滾錐 或滾針)和保持器等部分組成。軸承鋼主要用來制造軸承的內(nèi)外圈套 及滾動(dòng)體。其工件淬回火金相檢驗(yàn)的依據(jù)是jb/t1255-2001《高碳鉻 軸承鋼滾動(dòng)軸承零件熱處理技術(shù)條件》(以下簡(jiǎn)稱為：標(biāo)準(zhǔn))。 實(shí)踐中如何在標(biāo)準(zhǔn)的指導(dǎo)下分析、檢驗(yàn)樣品的質(zhì)量，在幫助企 業(yè)進(jìn)行檢驗(yàn)小型軸承淬回火工件的工作中我們積累了一些經(jīng)驗(yàn)。同 時(shí)，結(jié)合理論知識(shí)的收集、整理，又對(duì)gcr15鋼軸承零件的馬氏體淬 回火金相檢驗(yàn)項(xiàng)目進(jìn)行了一些總結(jié)、分析，在此與同行進(jìn)行交流。 1.淬回火馬氏體級(jí)別的鑒定 gcr15屬于過共析鋼，預(yù)先熱處理是球化退火。gcrl5正常的淬火 溫度為：830～860℃，奧氏體中溶解有wc=0.5%～0.6%，以及 wcr=0.8%

針對(duì)石鋼60tld-lf-vd-cc生產(chǎn)工藝,通過開發(fā)高碳低氧出鋼、控制ld出鋼下渣量、lf到位白渣技術(shù)、軸承鋼專用精煉造渣工藝、分階段吹氬工藝、優(yōu)化連鑄工藝等系統(tǒng)控制技術(shù),使gcr15軸承鋼平均全氧含量(t[o])明顯降低,平均t[o]從原工藝的9.6×10~(-6)降低到6.34×10~(-6),t[o]≤7×10~(-6)的爐數(shù)占到總爐數(shù)的82.8%,工藝改進(jìn)效果顯著。

介紹杭鋼紫金棒材線gcr15軸承鋼圓鋼生產(chǎn)工藝,通過多次試生產(chǎn),運(yùn)用擴(kuò)散退火和控軋控冷手段控制碳化物液析、網(wǎng)狀級(jí)別。

結(jié)合國(guó)內(nèi)外相關(guān)的研究和實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),探討了gcr15軸承鋼的球化機(jī)制和退火工藝。從退火質(zhì)量穩(wěn)定性角度出發(fā),分析了gcr15軸承鋼的3種主要球化退火方式。闡述了退火裝備的進(jìn)步對(duì)軸承鋼球化退火質(zhì)量提高的影響,提出了進(jìn)一步改善軸承鋼棒線材球化退火質(zhì)量的措施。

根據(jù)快速球化退火原理,從生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)切取gcr15軸承鋼管試樣,按照不同的快速球化退火方案試驗(yàn)。觀察其金相顯微組織,測(cè)定退火組織硬度,獲得最佳快速退火方案。球化時(shí)間縮短到7.2h,與傳統(tǒng)球化退火工藝相比節(jié)約能源20%以上。

規(guī)范的表面處理-堿浸、酸洗和活化處理是gcr15鋼盤條形成完整、致密磷化膜的基礎(chǔ)。通過控制磷化液總酸度和游離酸度比5.5～7.5,磷化溫度70～80℃,采用硬脂酸鈉皂化處理,溫度90℃,時(shí)間20min,可得到優(yōu)質(zhì)磷化膜和皂化膜,利于盤條的冷加工。

利用碳化物的金相形貌、數(shù)量、大小、分布及圓整度表征試驗(yàn)鋼的球化質(zhì)量,通過不同的熱處理制度研究高純凈gcr15軸承鋼預(yù)備組織與退火工藝對(duì)碳化物球化質(zhì)量的影響。試驗(yàn)表明:優(yōu)良的預(yù)備組織適宜的退火制度有利于碳化物在短時(shí)間內(nèi)球化和細(xì)化,采用文中退火制度a,gcr15軸承鋼碳化物圓整度為0.087μm、平均粒徑為0.27μm,球化時(shí)間比傳統(tǒng)工藝減少3.5h。

針對(duì)淮鋼80t轉(zhuǎn)爐-90tlf-100trh-cc工藝生產(chǎn)的gcr15軸承鋼,采用金相、sem和eds等方法,研究了精煉過程中夾雜物的尺寸、成分和形貌等的變化情況。經(jīng)分析計(jì)算,得出了各工序夾雜物的成分圖,并分析了夾雜物在冶煉過程中的變化規(guī)律。結(jié)果表明,在lf爐精煉后,微觀夾雜物由23.34個(gè)/mm2下降到14.02個(gè)/mm2;經(jīng)rh循環(huán)脫氣處理后,夾雜物有所減少,成材中,夾雜物數(shù)量略有減少;隨著冶煉過程的進(jìn)行,大顆粒夾雜在鋼包中隨著鋼流的運(yùn)動(dòng)得到了有效去除,細(xì)微夾雜物所占比例逐步升高;鋼中存在的夾雜物主要有氧化物、硫化物以及cao(cas)-al2o3-mgo類復(fù)合夾雜物。

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分析了鐵水+廢鋼-100teaf-lf(vd)-cc生產(chǎn)的高純凈gcr15軸承鋼d類和b類夾雜物的組成,試驗(yàn)了精煉渣成分和vd吹氬攪拌對(duì)鋼中脆性?shī)A雜物含量的影響。結(jié)果表明,興澄特鋼gcr15鋼中大尺寸d類夾雜組成為o-al-ca-s、o-al-mg-ca-(s)和ti-n-cr;b類夾雜組成為o-al-ca、o-al-mg-ca;采用(%)40～60cao、20～40al_2o_3、5～12mgo、4～10sio_2精煉渣系,延長(zhǎng)vd吹氬攪拌時(shí)間,控制耐火材料質(zhì)量,使鋼中總氧含量≤8×10~(-6),可有效地控制鋼中大顆粒脆性?shī)A雜物,達(dá)到高純凈度技術(shù)要求。

在傳統(tǒng)的gcr15軸承鋼熱處理工藝的基礎(chǔ)上,結(jié)合冷拔軸承鋼絲的生產(chǎn)和使用特點(diǎn),制訂了gcr15冷拔軸承鋼絲坯料、半成品和成品熱處理工藝。結(jié)果表明:采用此工藝后,成品強(qiáng)度指標(biāo)及球化組織合格率明顯提高,表面脫碳層亦穩(wěn)定在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的范圍內(nèi)。

對(duì)gcr15軸承鋼lf精煉過程各階段的鋼中氧及夾雜物含量進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,在現(xiàn)有工藝條件下,lf精煉15~20min時(shí)鋼中氧含量已降低到較低水平,lf精煉結(jié)束后軟吹時(shí)間控制15min左右較為合理;lf精煉結(jié)束及中間包鋼中大部分夾雜物尺寸在15μm以下;應(yīng)進(jìn)一步加強(qiáng)澆鑄環(huán)節(jié)的控制,減少鋼水的二次污染。

ｇｃｒ１５冷拔軸承鋼絲雙球化熱處理工藝河南省冶金研究所（鄭州４５００５３）李懷正在影響ｇｃｒ１５冷拔軸承鋼絲質(zhì)量的諸因素中除坯料的原始質(zhì)量外，坯料、半成品及成品的熱處理起著非常重要的作用。合理的熱處理工藝及其合理配合既有利于冷拔軸承鋼絲的拉拔質(zhì)量，又...

對(duì)連鑄gcr15鋼和模鑄gcr15鋼的偏析度進(jìn)行了對(duì)比分析,提出了連鑄gcr15鋼中心碳偏析控制措施。

軸承鋼棒材軋后溫度較高導(dǎo)致的網(wǎng)狀碳化物析出嚴(yán)重影響我國(guó)高質(zhì)量軸承鋼生產(chǎn).在熱模擬試驗(yàn)機(jī)上對(duì)gcr15軸承鋼進(jìn)行了試驗(yàn)研究,分析了不同控冷工藝參數(shù)對(duì)gcr15軸承鋼二次碳化物的析出和珠光體轉(zhuǎn)變的影響.研究表明,gcr15軸承鋼經(jīng)980℃高溫變形后快速冷卻,隨著冷卻速度的增加,晶界處二次碳化物由半網(wǎng)狀分布、短棒狀分布到最后彌散析出,珠光體球團(tuán)直徑和片層間距減小,并有退化珠光體生成.軸承鋼中退化珠光體組織的出現(xiàn),是由于其熱變形后快速冷卻,抑制了先共析碳化物在冷卻過程中的過早析出造成的.較合理的冷卻工藝是gcr15軸承鋼高溫變形后快速冷卻到700℃,再以3℃/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻.

研究了球化退火和固溶+高溫回火兩種預(yù)熱處理工藝對(duì)gcr15軸承鋼淬火組織、硬度、沖擊韌性和抗拉強(qiáng)度的影響.結(jié)果表明,兩種預(yù)處理工藝都明顯地細(xì)化了碳化物顆粒,其中經(jīng)固溶+高溫回火預(yù)處理的軸承鋼具有較好的碳化物細(xì)化效果和細(xì)小晶粒的終處理組織,并獲得了較高的硬度和抗拉強(qiáng)度值.在預(yù)處理都為球化退火工藝、終處理回火溫度不同時(shí),經(jīng)較低回火溫度(160℃)處理的軸承鋼可獲得良好的強(qiáng)韌性能.

分析了300mm×360mmgcr15軸承鋼鑄坯表面渣溝缺陷的原因,對(duì)連鑄工藝和結(jié)晶器保護(hù)渣的理化指標(biāo)進(jìn)行調(diào)整后,徹底解決了鑄坯表面的渣溝缺陷。