H型鋼梁翼緣感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)隨應(yīng)力變化實(shí)驗(yàn)研究

線圈中產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)和感應(yīng)電流

對(duì)箱型柱-h型鋼梁常規(guī)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)加載試驗(yàn)和基于橢球面斷裂模型及耦聯(lián)的橢球面屈服模型的數(shù)值模擬和斷裂分析。結(jié)果顯示:箱型柱對(duì)梁的強(qiáng)約束,使梁翼緣對(duì)接焊縫應(yīng)力集中嚴(yán)重,裂紋起始于幾何突變劇烈的對(duì)接焊縫側(cè)邊。箱型柱-h型鋼梁常規(guī)節(jié)點(diǎn)呈脆性斷裂,節(jié)點(diǎn)塑性轉(zhuǎn)角達(dá)不到臨時(shí)指南fema要求的0.03rad。以考慮焊接缺陷和焊接殘余應(yīng)力的結(jié)構(gòu)鋼橢球面斷裂模型為判據(jù),提出了梁翼緣擴(kuò)大頭和長(zhǎng)槽孔箱型柱-h型鋼梁節(jié)點(diǎn)構(gòu)造,進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)加載試驗(yàn)和數(shù)值分析。結(jié)果表明:擴(kuò)大頭構(gòu)造顯著減緩了對(duì)接焊縫側(cè)邊的應(yīng)力集中程度,長(zhǎng)槽孔促使箱型柱-h型鋼梁節(jié)點(diǎn)在梁削弱截面形成塑性鉸。當(dāng)對(duì)接焊縫擴(kuò)大頭和梁翼緣長(zhǎng)槽孔構(gòu)造參數(shù)適當(dāng)時(shí),箱型柱-h型鋼梁節(jié)點(diǎn)的塑性轉(zhuǎn)角可達(dá)到fema要求的0.03rad,承載力和常規(guī)節(jié)點(diǎn)相當(dāng)。

通過對(duì)通電金屬導(dǎo)線在探測(cè)線圈中感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的討論,以感應(yīng)法測(cè)量磁場(chǎng)為基礎(chǔ),揭示一種勘探地表以下金屬管線的方位和深度的電磁方法。

金屬桿轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì) 導(dǎo)體上的各點(diǎn)切割速度不相同，但可用各點(diǎn)速度的平均值代入 e=bl??平求感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)。 v0=0,v末=ωl ??平= v0+v末 ?? =ωl ?? ??=??????平= ?? ?? ??????? 典例.如圖所示，垂直紙面向外的勻強(qiáng)磁場(chǎng)的磁感應(yīng)強(qiáng)度為b，在垂直于磁場(chǎng)方向的平面內(nèi)，有 一個(gè)長(zhǎng)度為l的金屬棒op繞垂直于紙面的轉(zhuǎn)動(dòng)軸o沿逆時(shí)針方向以角速度ω勻速轉(zhuǎn)動(dòng)， 試求金屬棒op轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的大小和方向． 圖15 解析運(yùn)用公式e＝blv計(jì)算，金屬棒op切割磁感線時(shí)，棒上各點(diǎn)線速度大小不同，從線 速度與角速度的關(guān)系v＝ωr可看出，各點(diǎn)的線速度與轉(zhuǎn)動(dòng)半徑成正比，因而，其平均切割 速度為v＝ vo＋vp 2＝ ωl 2，故e＝blv＝ 1 2bl 2ω，方

對(duì)1個(gè)隔板貫通式箱型中柱-h型鋼梁常規(guī)節(jié)點(diǎn)和3個(gè)圓弧擴(kuò)大頭及梁翼緣圓孔削弱型節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)加載試驗(yàn).試驗(yàn)結(jié)果表明,常規(guī)節(jié)點(diǎn)在梁翼緣對(duì)接焊縫處脆斷,節(jié)點(diǎn)塑性轉(zhuǎn)角約為0.016rad;圓弧擴(kuò)大頭及圓孔削弱型節(jié)點(diǎn)在梁翼緣圓孔削弱處斷裂,裂紋起始于圓孔側(cè)邊,塑性轉(zhuǎn)角較常規(guī)節(jié)點(diǎn)提高約19%,承載力較常規(guī)節(jié)點(diǎn)降低5.5%~9.4%,滯回曲線的包絡(luò)面積(耗能性能)較常規(guī)節(jié)點(diǎn)約提高0.2%~9.0%.圓弧擴(kuò)大頭構(gòu)造降低了梁翼緣對(duì)接焊縫的應(yīng)力集中程度,避免了對(duì)接焊縫過早脆斷;圓孔削弱構(gòu)造促使梁削弱截面形成塑性鉸.

針對(duì)實(shí)際工程中存在的鋼梁翼緣開洞問題展開研究,通過有限元分析的方法系統(tǒng)研究了鋼梁翼緣開洞位置處的截面強(qiáng)度,考慮開洞位置、開洞個(gè)數(shù)對(duì)鋼梁強(qiáng)度的影響,并給出了實(shí)用的補(bǔ)強(qiáng)加固措施,以期指導(dǎo)實(shí)踐。

預(yù)制t梁翼緣板鋼筋防止上浮裝置可以有效的控制翼緣板鋼筋的外露長(zhǎng)度,同時(shí)可以有效的控制翼緣板上下保護(hù)層的厚度。該方法操作簡(jiǎn)單,成本較低,同時(shí)減少了工人在施工過程中對(duì)每道翼緣板鋼筋間距及外露鋼筋長(zhǎng)度的定位,避免了繁瑣的工序,又可以很好的保證t梁翼緣板施工質(zhì)量。

感應(yīng)電動(dòng)機(jī)

結(jié)合某30m砼t梁通用圖的設(shè)計(jì),利用空間有限元軟件對(duì)t梁翼緣板的防撞能力進(jìn)行了分析,并與規(guī)范規(guī)定的方法進(jìn)行了對(duì)比,提出了保證t形梁翼緣板防撞能力的措施。

為研究無(wú)加勁方鋼管柱-h形鋼梁節(jié)點(diǎn)的特性,對(duì)梁翼緣板與柱段焊接組成的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)研究,分析截面形成方式、鋼管成型焊縫位置、與平面受力正交方向上的梁翼緣板約束作用、梁翼緣板端部構(gòu)造形式以及鋼管與梁翼緣板幾何參數(shù)對(duì)連接的力學(xué)性能的影響。試驗(yàn)設(shè)了3組11個(gè)試件,得到單調(diào)拉伸荷載作用下各試件的開裂荷載、極限荷載與各部分變形等力學(xué)指標(biāo)。試驗(yàn)研究表明:冷成型鋼管承載力和初始剛度較焊接組合截面試件有所提高;鋼管成型焊縫的位置對(duì)節(jié)點(diǎn)受拉承載力及初始剛度沒有影響;正交方向梁翼緣板的約束對(duì)節(jié)點(diǎn)初始剛度略有提高作用;梁翼緣板加寬的連接方式可以提高梁翼緣板的平均應(yīng)力;影響節(jié)點(diǎn)受力性能的主要因素有鋼管截面的寬厚比、梁翼緣板與鋼管的寬度比和厚度比。

社會(huì)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，加快了我國(guó)道路橋梁的建設(shè)，然而，近年來道路橋梁工程質(zhì)量也提出了更高的要求，預(yù)應(yīng)力混凝土t梁具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、受力明確等優(yōu)點(diǎn)，在工程中應(yīng)用較為廣泛，本文結(jié)合某工程出現(xiàn)的裂縫進(jìn)行分析，首先就混凝土裂縫產(chǎn)生的原因、機(jī)理做簡(jiǎn)單的概述，其次，詳細(xì)的分析了翼緣板裂縫的治理措施和預(yù)防措施，希望通過本文能夠給相關(guān)工作人員帶來幫助。

對(duì)于無(wú)加勁方鋼管柱-h形鋼梁節(jié)點(diǎn),在h形梁端部彎矩作用下方鋼管柱壁變形是節(jié)點(diǎn)變形的主要組成部分。為考察無(wú)加勁方鋼管柱-h形鋼梁連接節(jié)點(diǎn)的管壁變形特性,在11個(gè)試件試驗(yàn)研究基礎(chǔ)上,依據(jù)單調(diào)拉伸荷載作用得到各個(gè)試件的管壁變形值?；诮?jīng)典彈性板殼理論推導(dǎo)管壁變形解答,得到管壁變形的解析表達(dá)式,并以此計(jì)算管壁變形剛度。通過管壁變形剛度的試驗(yàn)值、擬合式計(jì)算值以及理論解答值的比較,驗(yàn)證了利用板殼理論推導(dǎo)解析解答方法的可行性。研究結(jié)果表明:影響管壁變形剛度的主要因素是鋼管管壁寬厚比;由于冷成型鋼管截面存在彎角,管壁計(jì)算寬厚比變小,冷成型鋼管柱管壁變形剛度較焊接組合截面柱明顯提高。

實(shí)驗(yàn)：測(cè)定電源的電動(dòng)勢(shì)和內(nèi)阻導(dǎo)學(xué)案 一、實(shí)驗(yàn)原理 1．原理：閉合電路的歐姆定律實(shí)驗(yàn)電路： 2、實(shí)驗(yàn)電路 分析兩電路的不同,左圖中由于電壓表分流而引起誤差，右圖 由電流表分流引起誤差。而在右圖中實(shí)際上測(cè)到的內(nèi)阻等效于 電流表與電源串聯(lián)起來的總阻值，但由于電流表內(nèi)阻較小，與 電源內(nèi)阻接近，故相對(duì)誤差很大；而左圖電壓 表內(nèi)阻很大，其分流作用可忽略不計(jì)，誤差較小。因而，實(shí)驗(yàn) 電路我們選擇的是左圖。 3．實(shí)驗(yàn)依據(jù)： 得，解得 二、實(shí)驗(yàn)操作 【例】測(cè)定電源的電動(dòng)勢(shì)和內(nèi)電阻的實(shí)驗(yàn)電路如下圖，回答下 列問題： （1）現(xiàn)備有以下器材： a．干電池1個(gè) b．電壓表（0~3v）c．電壓表（0~15v） d．電流表（0~0.6a）e．電流表（0~3a） f．滑動(dòng)變阻器（0~10ω）g．滑動(dòng)變阻器（0~1750ω） 其中電壓表應(yīng)選,電流表應(yīng)選，滑動(dòng)變阻

現(xiàn)代運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)作業(yè) 郝瑞超 2620170055 第一次作業(yè) 1，試簡(jiǎn)述感應(yīng)電機(jī)的工作原理，公式推導(dǎo)證明旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)的產(chǎn)生 感應(yīng)電機(jī)工作原理； 答；當(dāng)電機(jī)定子三相繞組通入三相正弦對(duì)稱電流，電流會(huì)產(chǎn)生一幅值恒定的 旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)，旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)切割轉(zhuǎn)子導(dǎo)體使轉(zhuǎn)子回路產(chǎn)生感應(yīng)電流，感應(yīng)電流在磁 場(chǎng)中受到安培力，從而使轉(zhuǎn)子在安培力作用下開始旋轉(zhuǎn)，隨后定轉(zhuǎn)子維持一 定的轉(zhuǎn)差率，從而使轉(zhuǎn)子因切割磁場(chǎng)產(chǎn)生的感應(yīng)電流維持，進(jìn)而使受到的安 培力維持一定的電磁轉(zhuǎn)矩，并與負(fù)載轉(zhuǎn)矩平衡而使轉(zhuǎn)速得以維持。 旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)的產(chǎn)生，設(shè)定子通入三相電流為 設(shè)定a軸角度為，則定子產(chǎn)生磁勢(shì)基波分量為 其中,為定子繞組匝數(shù)，從而合成磁勢(shì)的基波分量為； 由上式可知，合成磁勢(shì)最大值點(diǎn)隨時(shí)間變化，由三角函數(shù)的周期性知合成 磁勢(shì)為旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)，其旋轉(zhuǎn)速度取決于輸入三相電流頻率。 2，寫出感應(yīng)電機(jī)動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型基本型的基本方程，并結(jié)合

交流感應(yīng)電動(dòng)機(jī)

交流感應(yīng)電動(dòng)機(jī)

交流感應(yīng)電動(dòng)機(jī) (2)

在橋梁跨越地物的施工條件受到嚴(yán)格限制或者橋梁跨度為非標(biāo)準(zhǔn)跨度時(shí),采用簡(jiǎn)支鋼混結(jié)合梁進(jìn)行調(diào)跨。對(duì)某客專特大橋鋼混結(jié)合梁上翼緣板現(xiàn)澆角鋼支架進(jìn)行強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性檢算的結(jié)果顯示,角鋼支架力學(xué)性能符合規(guī)范要求。為今后類似條件的施工臨時(shí)結(jié)構(gòu)檢算提供參考。

本文針對(duì)性的提出了基于遞歸型小波神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的自適應(yīng)控制性能的方案,該算法計(jì)算量減少,簡(jiǎn)化了控制結(jié)構(gòu),它可隨著伺服驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)行情況的改變控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù),提高了伺服驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)對(duì)參數(shù)變化的性能,同時(shí),也較好地改善了伺服驅(qū)動(dòng)控制系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能。通過仿真的結(jié)果驗(yàn)證了該控制系統(tǒng)方案的有效性和可行性。

1 第五章感應(yīng)電機(jī) 一、填空 1.如果感應(yīng)電機(jī)運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)差率為s，則電磁功率，機(jī)械功率和轉(zhuǎn)子銅耗之間的比例是 2:p:ecupp=。 2.★當(dāng)三相感應(yīng)電動(dòng)機(jī)定子繞組接于hz50的電源上作電動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，定子電流的頻率 為，定子繞組感應(yīng)電勢(shì)的頻率為，如轉(zhuǎn)差率為s，此時(shí)轉(zhuǎn)子繞組感 應(yīng)電勢(shì)的頻率，轉(zhuǎn)子電流的頻率為。 3.三相感應(yīng)電動(dòng)機(jī)，如使起動(dòng)轉(zhuǎn)矩到達(dá)最大，此時(shí)ms=,轉(zhuǎn)子總電阻值約為 。 4.★感應(yīng)電動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)，轉(zhuǎn)差率s，此時(shí)轉(zhuǎn)子電流2i的值， 2cos,主磁通比，正常運(yùn)行時(shí)要，因此起動(dòng)轉(zhuǎn) 矩。 5.★一臺(tái)三相八極感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的電網(wǎng)頻率hz50，空載運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)速為735轉(zhuǎn)/分，此時(shí)轉(zhuǎn) 差率為，轉(zhuǎn)子電勢(shì)的頻率為。當(dāng)轉(zhuǎn)差率為0.04時(shí)，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速 為，轉(zhuǎn)子的電勢(shì)頻率為。 6.三相

感應(yīng)電機(jī)例題 1.設(shè)有一50hz,三相4極異步電機(jī)，請(qǐng)?zhí)顫M下表 (/min)nr15401470—600 s10 2()fhz 工作狀態(tài) 2.有一臺(tái)50hz,三相四極感應(yīng)電動(dòng)機(jī)，正常運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)差率5%s，試求：1）.此時(shí) 轉(zhuǎn)子電流的頻率；2）轉(zhuǎn)子磁勢(shì)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速；3）.轉(zhuǎn)子磁勢(shì)在空間（相對(duì)于定子）的 轉(zhuǎn)速； 解：1）.轉(zhuǎn)子電流的頻率210.05502.5fsfhzhz 2.）轉(zhuǎn)子磁勢(shì)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速（和同步轉(zhuǎn)速同方向） 2 2 60602.5 /min75/min 2 f nrr p 3）由于轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速1(1)1500(10.05)/min1425/minnnsrr，所以轉(zhuǎn)子磁勢(shì)在空 間的轉(zhuǎn)速為2(142575)/min1500/minnnrr

感應(yīng)電機(jī)