P91/P92鋼管焊接接頭表面裂紋磁粉檢測工藝

通過對t91/p91鋼中聲速的理論計算和實際測試,利用聲波的反射規(guī)律和運用幾何關(guān)系,計算了常用不同k值探頭在對t91/p91鋼進(jìn)行超聲波探傷中的k值變化、深度和水平距離的差異。用常用探頭和普通試塊即可完成t91/p91鋼管焊接接頭以及與t91/p91鋼對接的普通低合金鋼焊接接頭的超聲波探傷。

通過熱處理方法模擬焊接熱循環(huán),在3.53k/s的升溫速度下制備p92鋼焊接熱影響區(qū)各微區(qū)的模擬組織試樣,通過單軸蠕變試驗獲得923k下p92鋼熔敷金屬、熱影響區(qū)各微區(qū)和母材組織不同應(yīng)力水平下的單軸蠕變數(shù)據(jù),用最小二乘法擬合得到p92鋼焊接接頭各區(qū)域組織在穩(wěn)態(tài)蠕變條件下的蠕變本構(gòu)方程.結(jié)果表明,相比焊接接頭其它微區(qū)組織,試驗應(yīng)力較低時,細(xì)晶區(qū)的蠕變應(yīng)變率最大,因此在低應(yīng)力下細(xì)晶區(qū)容易發(fā)生蠕變開裂;隨著應(yīng)力水平的增加,焊接接頭和母材蠕變速率逐漸超過細(xì)晶區(qū),蠕變斷裂易發(fā)生在焊縫或母材上.

本文針對超超臨界機組配管p92鋼焊接接頭產(chǎn)生的裂紋問題,進(jìn)行了一系列原因分析,包括:焊工焊前練習(xí)不足、焊接工藝與焊評參數(shù)嚴(yán)重不符、后熱及熱處理時機不合理等,最終確定多次對p92鋼焊接接頭進(jìn)行焊接及熱處理熱循環(huán)、以及焊后未及時進(jìn)行熱處理,導(dǎo)致材料應(yīng)力和組織劣化,是裂紋產(chǎn)生的主要原因.

磁粉檢測具有檢測靈敏度高、對表面下埋藏缺陷具有一定檢測能力等優(yōu)點，作者結(jié)合實際工作中的經(jīng)驗，對鋼制承壓管道焊縫磁粉檢測技術(shù)的特點進(jìn)行了闡述，希望能對我公司磁粉檢測工作的開展和技術(shù)水平的提高起到推動作用。

高溫時效對ｐ９２鋼焊接接頭組織性能的影響 劉福廣 １ ，李太江 １ ，　梁軍 ２ ，姚兵印 １ ，王彩俠 １ 　 ?。ǎ保∥靼矡峁ぱ芯吭?，陜西省　西安市?。罚保埃埃常玻唬玻∩袢A國華（北京）電力研究院，北京市　豐臺區(qū)　 １０００６９） effectofthermalagingonmicrostructureandmechanicalpropertiesofp92steel weldingjoints liufu-guang 1 ,litai-jiang 1 ,liangjun 2 ,yaobing-yin 1 ,wangcai-xia 1 (1.xi’anthermalpowerresearchinstitutecoltd,xi’an710032,shaanxiprovince,china 2.shenhu

磁粉檢測具有檢測靈敏度高、對表面下埋藏缺陷具有一定檢測能力等優(yōu)點，作者結(jié)合實際工作中的經(jīng)驗，對鋼制承壓管道焊縫磁粉檢測技術(shù)的特點進(jìn)行了闡述，希望能對我公司磁粉檢測工作的開展和技術(shù)水平的提高起到推動作用。

0引言t91/p91鋼是一種改進(jìn)的9cr-1mo鋼,它是在9cr-1mo鋼的基礎(chǔ)上添加v,nb,n等合金元素的馬氏體耐熱鋼,上世紀(jì)90年代中期被引入我國,并廣泛應(yīng)用,掌握其焊接操作方法也就成了使用t91/p91鋼的關(guān)鍵。1主要應(yīng)用范圍在美國材料試驗學(xué)會(astm)和美國機械工程師學(xué)會(asme)標(biāo)準(zhǔn)中,t91代表鍋爐用小管,p91代表大直徑鋼管,f91代表鍛鋼。t91/p91鋼具有良好沖擊性能和高溫強度,目前廣泛應(yīng)用于電廠中的鍋爐過熱器

超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集 p92鋼管的現(xiàn)場焊接工藝 朱建智 （河北電建一公司，石家莊市，050021） 摘要：作為一種在超超臨界機組中起著重大作用的新型鋼材，p92鋼的現(xiàn)場焊接工藝必然成為需要重點研究的課題。 mts-616焊材基本能滿足選材要求，且采用鋼芯過渡形式，通過對其熔敷金屬試驗表明，該焊材具有良好的焊接工藝 性能，便于焊工操作的掌握。作為高合金的p92鋼，其現(xiàn)場焊接必須執(zhí)行嚴(yán)格的施工程序。p92鋼的現(xiàn)場焊接工藝： 采用gtaw+smaw工藝，內(nèi)部充氬保護，焊前預(yù)熱，預(yù)熱溫度為100℃～200℃，層間溫度控制在200℃～250℃。采 用較小的焊接線能量，采取多層多道焊并避免過厚的焊道，努力使熱影響區(qū)軟化帶變得窄一些，縮小其影響。焊后冷 卻到80℃～100℃時進(jìn)行馬氏體轉(zhuǎn)變，然后進(jìn)行760℃±10℃恒溫4

以某鍋爐廠t91鋼管環(huán)形焊接接頭為研究對象,采用均勻試驗設(shè)計,以焊接電流、焊接電壓、焊接速度、預(yù)熱溫度、焊后熱處理溫度、保溫時間作為可調(diào)整的工藝參數(shù),使用abaqus有限元分析軟件對焊后熱處理的接頭殘余應(yīng)力進(jìn)行模擬。通過rbf神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和粒子群算法對焊接參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,并采用優(yōu)化后的焊接參數(shù)進(jìn)行了試驗。結(jié)果表明,通過均勻試驗設(shè)計的方法得到rbf神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)擬合用的訓(xùn)練樣本是可行的,大大降低了數(shù)據(jù)計算量。在優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)下預(yù)測的焊后最大殘余應(yīng)力與實際模擬值相近。采用優(yōu)化的焊接參數(shù)進(jìn)行試驗得到的接頭金相檢驗合格。

基于良好的高溫持久強度、熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變能力等綜合性能,asmesa335p91(簡稱p91)材質(zhì)廣泛用于大型煉化裝置管道以及電站中,從p91的特性,結(jié)合典型施工案例,總結(jié)出相對合理的施工工藝。

采用常規(guī)的磁粉檢測工藝檢測焊接鋼管端面分層存在著局限性,通過對焊接銅管端面分層特點以及對鋼管端面磁粉檢測特殊性的分析,研究設(shè)計了一套采用窄磁極間距并結(jié)合單側(cè)斜向分段磁化的磁軛法檢測工藝,該工藝為焊接鋼管端面分層磁粉檢測提供了一套有效的工藝方法。

采用有限元方法對馬氏體耐熱鋼(p91)焊接接頭在溫度為600℃、應(yīng)力為80mpa下的最大主應(yīng)力、vonmises等效應(yīng)力、等效蠕變應(yīng)變和應(yīng)力三軸度進(jìn)行了數(shù)值模擬.結(jié)果表明,在接頭上下坡口交界處細(xì)晶熱影響區(qū)(fghaz)兩側(cè)的最大主應(yīng)力和vonmises等效應(yīng)力很高,蠕變變形主要集中在fghaz,等效蠕變應(yīng)變的最大值位于fghaz的底部.受焊縫和母材的強烈拘束,上下坡口交界處fghaz內(nèi)應(yīng)力三軸度最大,容易形成蠕變裂紋,導(dǎo)致接頭蠕變開裂.數(shù)值模擬結(jié)果與試驗獲得的iv型裂紋產(chǎn)生、擴展結(jié)果一致.因此采用應(yīng)力三軸度表征iv型裂紋開裂比較合理.

p91焊接論文 提高sa335-p91主蒸汽管焊縫質(zhì)量 蔡連元李慧中馬曉東張成 （蘭州西固熱電有限責(zé)任公司蘭州市730060） 摘要本文通過蘭西公司9號機大修焊口返修，論述了通過合理的焊接工藝得 到無裂紋、硬度合適，組織細(xì)小的板條狀馬氏體。 關(guān)鍵詞9號機焊接工藝板條狀馬氏體 1．任務(wù)來源 蘭西公司兩臺雙抽汽輪機組發(fā)電機鍋爐系俄羅斯產(chǎn)品，蒸汽參數(shù)：p=13.7mp t=560℃，西北電力設(shè)計院設(shè)計時選用法國瓦魯瑞克公司生產(chǎn)的sa335-p91 鋼管，設(shè)計規(guī)格：φ323.9×28.6mm。為了便于熱力系統(tǒng)靈活運做，采用切 換母管制。即#9機組大修設(shè)備是#9機、#11爐、#12爐。 由于我公司主蒸汽管采用p91鋼管時間是95年，當(dāng)時國內(nèi)對其焊接性能了 解較少，焊接接頭中存在許多焊縫缺陷，留下了安全隱患。蘭西公司機組運行5 年多來，主蒸汽管道

隨著我國超超臨界火力發(fā)電機組工程的大量興建,p92高合金鋼耐熱鋼的應(yīng)用越來越普及。為確保其厚壁大管徑焊口的焊接質(zhì)量,提高其焊接效率,本文以國電漢川三期6~#機組焊接為基礎(chǔ),從坡口的設(shè)計、焊接及熱處理等工藝方面的優(yōu)化來改善焊接質(zhì)量,提高焊接效率。

P92鋼埋弧焊焊接工藝

本文總結(jié)了作者參加一企業(yè)事故搶修,材質(zhì)為bhw35的氣化爐殼體下錐體與筒體焊接接頭,運行中產(chǎn)生形成裂紋原因分析、修補。

從nk-hiten610u2鋼板材料的化學(xué)成分、焊縫金屬擴散氫含量、結(jié)構(gòu)拘束度三個方面分析評定了其焊接接頭產(chǎn)生冷／熱裂紋的傾向,并據(jù)此提出了相應(yīng)的工藝措施。

通過宏觀檢查、化學(xué)成份分析、硬度檢測、金相檢驗、斷口觀察,本文分析超了超臨界機組用高溫過熱器管屏中異種鋼焊接接頭裂紋產(chǎn)生原因,提出了相應(yīng)的預(yù)防措施和建議。

t9l／p9l鋼焊接工藝導(dǎo)則 關(guān)于頒發(fā)《t9l／p91鋼焊接工藝導(dǎo)則》的通知 電源質(zhì)[2002]100號 各省(市、區(qū))電力公司： 近幾年來引進(jìn)機組主蒸汽管道及再熱熱段管道普遍采用了p91鋼，國內(nèi) 300mw及以上機組也普遍開始采用了這種鋼材。為了指導(dǎo)施工，保證火力發(fā)電 設(shè)備安裝、檢修的焊接工程質(zhì)量，我部以國家電力公司原火電建設(shè)部頒發(fā)的t91 ／p91鋼焊接工藝暫行規(guī)定為版本，結(jié)合近年來的實踐經(jīng)驗進(jìn)行了修訂，定名為 《t91／p91鋼焊接工藝導(dǎo)則》?，F(xiàn)予以頒發(fā)，請各單位遵照執(zhí)行。 附件：t91／p91鋼焊接工藝導(dǎo)則 國家電力公司電源建設(shè)部 二oo二年十月三十日 1、制訂依據(jù) 本導(dǎo)則是根據(jù)電力工業(yè)焊接有關(guān)規(guī)程、規(guī)范、技術(shù)條件和相關(guān)資料，以國家 電力公司火電建設(shè)部制訂的“t91／p91鋼管焊接工藝暫行規(guī)定”為版本，結(jié)合 近年來積累的實踐經(jīng)驗進(jìn)行修訂。 2、適

個人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯開，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質(zhì)量時，不得施焊。 (6>每個接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

在1000mw超超臨界機組鍋爐受熱面中引進(jìn)了新型馬氏體耐熱鋼t92,這種鋼的合金元素含量較以前的鍋爐用鋼更高,但具有焊接冷裂紋傾向,裂紋缺陷對機組運行的危害性嚴(yán)重,因此對射線探傷裂紋的檢出率要求更高。針對裂紋檢出率問題對射線探傷工藝進(jìn)行了試驗,制定出了厚壁t92鋼焊接接頭射線探傷工藝,并在現(xiàn)場射線檢驗過程中證實了探傷工藝符合要求。

在對p91鋼進(jìn)行焊接性能分析的基礎(chǔ)上,提出了大口徑厚壁p91鋼管的焊接工藝方案以及焊接注意事項,包括坡口檢查及清理、焊口組對及定位焊、背面充氬保護、焊前預(yù)熱、手工鎢極氬弧焊打底、焊條電弧填充及蓋面,以及焊后熱處理等。