T91馬氏體鋼管接頭工藝性試驗

對半導體冰箱熱電制冷系統(tǒng)小直徑鑄鋁管和低碳鋼管進行了儲能焊,分析了焊接接頭的顯微結構、界面成分分布及接頭的力學性能。研究發(fā)現(xiàn),在焊接接頭中存在著兩個界面,對接界面形成了先共析組織,為冶金結合;而搭接界面為機械結合。整體結合面積的增加,提高了焊接接頭的綜合力學性能,其拉斷部位位于鋁管一側,彎曲后未見裂紋出現(xiàn)。結果表明,合適工藝下進行儲能焊,可以實現(xiàn)鋁管和鋼管的良好連接,滿足使用要求。

t91鋼管手工氬弧焊接頭的顯微組織——對9i60．3mmx8mm的t91鋼管的母材及手工氬弧焊接頭進行了化學成分、力學性能和顯微組織的測定。結果表明，t91鋼管的化學成分、力學性能和顯微組織均滿足gb531o一1995的要求，焊接接頭的組織為正常組織。

以我國自主研發(fā)的中國低活馬氏體鋼(chinalowactivationmartensiticsteel,簡稱clam鋼)為研究對象,應用ansys有限元分析軟件建立了單面雙層焊三維有限元數(shù)學模型,對clam鋼tig焊接過程進行有限元分析,選用雙橢球熱源作為體載荷進行加載計算,并運用apdl參數(shù)化語言及生死單元技術實現(xiàn)了模擬過程中焊接熱源的移動加載及焊縫金屬的逐步填充.分析了clam鋼在焊前預熱情況下瞬態(tài)溫度分布情況和熔池形狀的動態(tài)變化過程,并對clam鋼焊后顯微組織和焊接接頭硬度進行了分析,為clam鋼tig焊的研究提供參考.

針對4mm厚的中國低活馬氏體鋼,采用tig焊接方法分別對預熱和未預熱兩組試樣進行了焊接和焊后回火處理,對焊接接頭的硬度和微觀組織結構進行了測試和觀察.結果表明,焊縫區(qū)硬度值偏高,靠近母材的熱影響區(qū)出現(xiàn)較窄的軟化帶;焊接接頭金相組織為板條特征明顯的回火馬氏體組織,未預熱試樣的馬氏體含量與預熱試樣相比較,兩者之間沒有明顯的差異.在晶內(nèi)和晶界處分布大量的碳化物,焊縫區(qū)為尺寸較小的棒狀,母材和熱影響區(qū)為尺寸較大的顆粒狀,接頭的組織和碳化物的析出對焊接接頭的硬度有很大的影響.

通過宏觀檢查、化學成分分析、硬度測試、金相檢驗等方法,對某電廠超超臨界鍋爐高溫再熱器進口集箱t23鋼管焊接接頭的泄漏原因進行了分析。結果表明:由于t23鋼管硬度偏高,加之焊接裝配拘束應力較大,使得集箱t23鋼管接頭在管座角焊縫處萌生裂紋,裂紋不斷擴展最終引起蒸汽泄漏。

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c104100/ch [bar]??st37.4nbkdin2413iii?? [mm] [mm]0.511.522.533.54568 1.0551692757794818 1.5458614692740771794 2.0391551638692730757778794 2.5342500591651692723747766794 3.0303458551614659692719740771794 4.0248391485551600638668692730757794 5.0209342433500551591624651692723766 6.0181303391458509551585614659692

工業(yè)鋼管接頭產(chǎn)品手冊-EO卡套式管接頭3_

通過對t91/p91鋼中聲速的理論計算和實際測試,利用聲波的反射規(guī)律和運用幾何關系,計算了常用不同k值探頭在對t91/p91鋼進行超聲波探傷中的k值變化、深度和水平距離的差異。用常用探頭和普通試塊即可完成t91/p91鋼管焊接接頭以及與t91/p91鋼對接的普通低合金鋼焊接接頭的超聲波探傷。

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以某鍋爐廠t91鋼管環(huán)形焊接接頭為研究對象,采用均勻試驗設計,以焊接電流、焊接電壓、焊接速度、預熱溫度、焊后熱處理溫度、保溫時間作為可調整的工藝參數(shù),使用abaqus有限元分析軟件對焊后熱處理的接頭殘余應力進行模擬。通過rbf神經(jīng)網(wǎng)絡和粒子群算法對焊接參數(shù)進行優(yōu)化,并采用優(yōu)化后的焊接參數(shù)進行了試驗。結果表明,通過均勻試驗設計的方法得到rbf神經(jīng)網(wǎng)絡擬合用的訓練樣本是可行的,大大降低了數(shù)據(jù)計算量。在優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)下預測的焊后最大殘余應力與實際模擬值相近。采用優(yōu)化的焊接參數(shù)進行試驗得到的接頭金相檢驗合格。

不銹鋼管接頭截面積變化大,成形和脫模困難。本文對其塑性加工工藝方案進行分析比較,并通過工藝實驗,驗證工藝分析結果。該零件采用溫擠壓成形可以獲得較好的技術經(jīng)濟效益;一次正擠壓效率高,工藝力大;正擠-鐓粗復合工藝則工藝力小,但效率較低。

對不銹鋼管接頭的塑性成形工藝進行分析,確定采用溫擠壓—鐓粗二次成形方案,并介紹了擠壓模和鐓粗模的結構、工作過程及設計要點。該模具已在實際生產(chǎn)得到驗證。

貴陽裝修http://gy.oceano.com.cn/ 管接頭種類管接頭標準 管接頭是液壓術語，是液壓系統(tǒng)中連接管路或將管路裝在液壓元件上的零件，這是一種在流 體通路中能裝拆的連接件的總稱。具有端直通接頭、直通接頭、三通接頭等種類，同時也分 有液壓軟管、高壓球閥、意圖奇的快速接頭等分類，其中最大的最顯著的區(qū)別的就是液壓的 壓力是大的驚人的，液壓油管突然爆裂油的沖擊力是很大的。1概述(pipejoints)液 貴陽裝修http://gy.oceano.com.cn/ 壓術語，是液壓系統(tǒng)中連接管路或將管路裝在液壓元件上的零件，這是一種在流體通路中能 裝拆的連接件的總稱。主要包括:焊接式、卡套式和擴口式。2接頭附件包括： 螺母、卡套、擴口芯子、擴口套、擴口螺母。3接頭種類端直通接頭、直通接頭， 三通接頭、彎頭、帶活螺母接頭、鉸接接頭、堵頭、過渡接頭等。

不銹鋼管接頭成形工藝分析及模具設計 作者：黃詩君，林業(yè)海，章爭榮，孫友松，胡建國，huangshi-jun，linye-hai，zhang zheng-rong，sunyou-song，hujian-guo 作者單位：黃詩君,章爭榮,孫友松,胡建國,huangshi-jun,zhangzheng-rong,sunyou-song,hujian- guo(廣東工業(yè)大學,廣東廣州,510643)，林業(yè)海,linye-hai(中山中炬精工機械有限公司 ,廣東中山,527100) 刊名：模具工業(yè) 英文刊名：die&mouldindustry 年，卷(期)：2005，""(2) 被引用次數(shù)：0次 參考文獻(6條) 1.《冷擠壓技術》編寫組查看詳情 2.吳詩悍冷溫擠壓技術1995 3.洪伸澤擠壓工藝及模具設計1996

玻璃鋼管接頭強度不夠,特別是耐壓強度。為此,我們試驗了環(huán)氧-酚醛/abs混合樹脂玻璃鋼,證明效果尚好,基本上達到了要求?，F(xiàn)將試驗情況簡介如下。一、實驗情況1.原料配比環(huán)氧634:氨酚醛=65:35;環(huán)氧-酚醛:abs=100:10～15。使用前,先將粒狀abs制成均勻的abs丙酮溶液,然后,將abs丙酮溶液以干基含量計算按上述比例加入環(huán)氧-酚醛中攪拌均為即

0引言t91/p91鋼是一種改進的9cr-1mo鋼,它是在9cr-1mo鋼的基礎上添加v,nb,n等合金元素的馬氏體耐熱鋼,上世紀90年代中期被引入我國,并廣泛應用,掌握其焊接操作方法也就成了使用t91/p91鋼的關鍵。1主要應用范圍在美國材料試驗學會(astm)和美國機械工程師學會(asme)標準中,t91代表鍋爐用小管,p91代表大直徑鋼管,f91代表鍛鋼。t91/p91鋼具有良好沖擊性能和高溫強度,目前廣泛應用于電廠中的鍋爐過熱器

對35crmo鋼和20鋼管的焊接性進行了分析,在鎢極氬弧焊的前提下,采用不同焊接材料和焊后處理措施,焊后對焊接接頭進行無損檢測和力學性能測試;完成了焊接工藝評定,確定出35crmo鋼管接頭與20鋼管合理的焊接工藝。

用焊接熱模擬方法確定了焊后熱處理工藝參數(shù)，通過選擇９％ｃｒ和５％ｃｒ的焊材，研究了接頭熔合區(qū)碳遷移行為，分析了脫碳層的碳濃度、碳化物類型、分布特征及其對接頭持久強度的影響。

目前國內(nèi)地下連續(xù)墻的接頭方式,大都采取成孔后安設接頭管,混凝土澆灌初凝后,用大噸位千斤頂或吊車抽拔接頭管的工藝。此法雖然可行,但抽拔相當困難和費時,因抽拔不及時或卡住,造成抽拔不出的事故,國內(nèi)時有發(fā)生,而對較寬較深的地下連續(xù)墻,由于管徑粗,摩阻力大,用一般設備無能為力,常成為地下連續(xù)墻推廣應用的關鍵技術問題之一。我公司鄭州工程指揮部,在鄭州鋁廠水源護岸工程地下連續(xù)墻施工中(該墻長130.3m,寬800mm,深29m)采用了我公司自行設計制造的dz-

室內(nèi)鍍鋅襯塑鋼管接頭零件(室內(nèi)給水復合管接頭零件)單位：10m 用量單價金額用量單價金額用量單價金額 三通3.178.6327.363.8211.3543.36314.9244.76 彎頭3.37.6835.051.0410.6211.041.1514.7116.92 直接頭0.668.325.493.212.2139.071.9317.9134.57 合計7.13067.898.06093.476.08096.24 綜合單價（元）9.5211.615.83 用量單價金額用量單價金額用量單價金額 三通2.1928.462.21.3754.0674.061.85110.23203.93 彎頭

通過實例對1cr18ni9ti鋼管接頭的泄漏事故進行了分析,結果發(fā)現(xiàn),管接頭的早期失效是由于其固溶處理不良所致。介紹了從表面產(chǎn)生沿晶腐蝕,晶粒相互脫離,大量沿晶裂紋形成,其中一些裂紋擴展,直至該管接頭開裂失效的全過程。