ZL205A鋁合金大型薄壁件淬火過程模擬與變形控制

利用viewcast軟件對某大型薄壁鋁合金筒體鑄件差壓鑄造充型和凝固過程進(jìn)行數(shù)值模擬。模擬結(jié)果表明,由于鑄件較高,縫隙式澆注系統(tǒng)無法實(shí)現(xiàn)逐層充填,金屬液在充型過程中飛濺嚴(yán)重。在改進(jìn)方案中,采用環(huán)形橫澆道和環(huán)形內(nèi)澆道取代縫隙式澆道,并吸取縫隙式澆注系統(tǒng)橫向補(bǔ)縮的優(yōu)點(diǎn),在鑄件相應(yīng)部位設(shè)置工藝筋并配合使用冷鐵。再次模擬結(jié)果表明,改進(jìn)后的方案是合理可行的,實(shí)現(xiàn)了平穩(wěn)逐層充型和鑄件的順序凝固。

采用有限元模擬仿真軟件結(jié)合正交實(shí)驗(yàn)方法,對鋁合金汽車座椅骨架低壓鑄造工藝進(jìn)行數(shù)值模擬,研究了低壓鑄造工藝參數(shù)對鑄件縮松縮孔、充型及凝固規(guī)律的影響。模擬結(jié)果表明,當(dāng)澆注溫度為720℃、充型加壓速率為920pa/s及模具預(yù)熱溫度為380℃時(shí)為最佳工藝參數(shù),鑄件縮孔孔隙率最小,且成形質(zhì)量最佳。

通過某型吊梁試制,分析了砂型重力鑄造過程中吊梁出現(xiàn)裂紋、冷隔、澆不足等缺陷的原因,認(rèn)為形狀復(fù)雜、壁厚不均是產(chǎn)生裂紋的主要原因,鑄造工藝不當(dāng)是產(chǎn)生冷隔的主要原因。鑄件結(jié)構(gòu)、鑄造工藝不當(dāng)是產(chǎn)生澆不足的主要原因。針對鋁液質(zhì)量、澆注速度、充型壓力、澆注時(shí)間和排氣通道等因素進(jìn)行改進(jìn),經(jīng)驗(yàn)證,改進(jìn)后的zl205a長型薄壁多腔吊梁成形完整,無裂紋、冷隔、澆不足等缺陷。

固溶處理淬火工藝是獲得高性能鋁合金板的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。筆者從導(dǎo)熱微分方程入手,建立了溫度場的數(shù)學(xué)模型。利用ansys有限元軟件,分別對7000系合金厚板傳統(tǒng)淬火工藝以及噴淋淬火工藝過程中的溫度場進(jìn)行了數(shù)值模擬,獲得了瞬態(tài)溫度場解和淬火冷卻曲線,比較分析了兩種淬火工藝溫度場對冷卻效果的影響。結(jié)果表明:7000系合金厚板的輥底式噴淋淬火工藝優(yōu)于傳統(tǒng)工藝,能夠獲得冷卻強(qiáng)度大,所需時(shí)間短和均勻性好的效果。

本專利涉及一種大型薄壁鋁合金件多功能移動(dòng)磁場鑄造裝置，這是一種利用電磁壓力來鑄造大型薄壁鋁合金件的裝置。本裝置包括由鑄型和與鑄型相固接的澆口杯組成的鑄型系統(tǒng)，以及由線圈和磁厄組成的磁場發(fā)生系統(tǒng)。

本專利涉及一種大型薄壁鋁合金件多功能移動(dòng)磁場鑄造裝置，這是一種利用電磁壓力來鑄造大型薄壁鋁合金件的裝置。本裝置包括由鑄型和與鑄型相固接的澆口杯組成的鑄型系統(tǒng)，以及由線圈和磁厄組成的磁場發(fā)生系統(tǒng)。

鋁合金淬火工藝 簡介:一、淬火加熱溫度的選擇工業(yè)擠壓鋁合金制品不像建筑鋁型材6063合金，可以 在擠壓時(shí)用風(fēng)冷或水冷進(jìn)行淬火(在線淬火)，而多數(shù)合金要在專門的加熱和冷卻設(shè)備(淬火爐 和冷卻槽)中進(jìn)行淬火處理。淬火的... 淬火加熱溫度的選擇 工業(yè)擠壓鋁合金制品不像建筑鋁型材6063合金，可以在擠壓時(shí)用風(fēng)冷或水冷進(jìn)行淬 火(在線淬火)，而多數(shù)合金要在專門的加熱和冷卻設(shè)備(淬火爐和冷卻槽)中進(jìn)行淬火處理。 淬火的加熱溫度、轉(zhuǎn)移時(shí)間、冷卻方式都有嚴(yán)格的規(guī)定。 1．淬火加熱溫度的選擇 淬火加熱溫度主要根據(jù)相圖中低熔點(diǎn)共晶溫度和合金溶解度曲線的溫度來選擇。如圖 3—5—2為二元相圖示意圖。成分為b1的合金只有溫度高于t溶時(shí)β相溶于基體形成單一的 α固溶體。當(dāng)溫度繼續(xù)升高到t共時(shí)，超過了非平衡結(jié)晶條件下的低熔點(diǎn)共晶溫度，即產(chǎn)生 低熔點(diǎn)共晶體熔化，稱過燒。金

扼要介紹了一種新型高速交通軌道列車用大斷面復(fù)雜截面鋁合金擠壓型材的在線水霧汽聯(lián)合淬火裝置及其控制技術(shù),應(yīng)用本技術(shù)可提高本工序成品率10%~15%,經(jīng)濟(jì)效益顯著。

論述了目前相關(guān)行業(yè)對鋁合金淬火爐的要求,描述了鋁合金淬火爐工作原理及基本結(jié)構(gòu)組成。根據(jù)以往的設(shè)計(jì)基礎(chǔ),同時(shí)結(jié)合國內(nèi)市場因?qū)︿X合金材料性能要求的提高,而對大型鋁合金淬火爐提出的新的技術(shù)參數(shù)要求和發(fā)展方向,對設(shè)計(jì)中存在的一些技術(shù)問題進(jìn)行了深入的探討,并結(jié)合大型鋁合金淬火爐實(shí)際安裝調(diào)試經(jīng)驗(yàn),對存在的問題給出一定的解決方案,從而對設(shè)備關(guān)鍵部件進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),逐步完善設(shè)備各方面性能。

介紹了bw水基淬火液在鋁合金鈑金件中的應(yīng)用研究，對鋁合金采用bw水基淬火液淬火并時(shí)效后的力學(xué)性能、淬火變形、晶間腐蝕等方面進(jìn)行了探討。

應(yīng)用ansys軟件對汽車保險(xiǎn)杠防撞梁進(jìn)行淬火數(shù)值模擬,分析了淬火過程中工件的溫度場、變形場和應(yīng)力場的動(dòng)態(tài)變化情況,在淬火40s和60s兩個(gè)不同時(shí)間對工件的淬火性能進(jìn)行了對比。結(jié)果表明:用常溫靜態(tài)水作為淬火介質(zhì)對鋁合金防撞梁的變形和應(yīng)力的影響不大,在淬火40s時(shí)雖然工件的溫度幾乎達(dá)到介質(zhì)溫度,但此時(shí)并未淬透,而淬火60s時(shí)工件已淬透,滿足該模型實(shí)際應(yīng)用的性能要求。

介紹了bw水基淬火液在鋁合金鈑金件中的應(yīng)用研究,對鋁合金采用bw水基淬火液淬火并時(shí)效后的力學(xué)性能、淬火變形、晶間腐蝕等方面進(jìn)行了探討。

利用castsoft軟件對大型薄壁復(fù)雜鋁合金油底殼低壓鑄造充型和凝固過程進(jìn)行數(shù)值模擬。模擬結(jié)果表明,由于壁厚不均勻且多處壁厚較大,在凝固過程中,油底殼壁厚較大且凝固較晚的部位產(chǎn)生了縮孔縮松等鑄造缺陷。在改進(jìn)方案中,采用增加冒口補(bǔ)貼和內(nèi)澆道補(bǔ)縮通道來強(qiáng)化鑄件缺陷部位的補(bǔ)縮,并在鑄件相應(yīng)位置配合使用冷鐵。再次模擬結(jié)果表明,改進(jìn)后的方案合理可行,獲得了無鑄造缺陷高質(zhì)量的鑄件。

鋁合金厚板是其厚度>6mm的平軋產(chǎn)品,2012年全世界的厚板產(chǎn)量約620kt,其中約70%為熱處理可強(qiáng)化的鋁合金,厚板的80%左右應(yīng)用于交通運(yùn)輸產(chǎn)業(yè)。熱處理可強(qiáng)化的鋁合金板都要經(jīng)過固溶處理,在淬火過程中會(huì)產(chǎn)生殘余應(yīng)力。殘余應(yīng)力是有害的,必須在對厚板進(jìn)行機(jī)械加工之前加以消除,否則會(huì)引起不允許的變形。消除殘余應(yīng)力的措施有多種,但預(yù)拉伸是既簡便又有效的工藝。控制殘余應(yīng)力的拉伸永久變形量為1%~4.5%,對有些厚板及鍛件可用壓縮法控制殘余應(yīng)力。2015年年底全世界投產(chǎn)的厚板預(yù)拉伸機(jī)約有55臺(tái),其中中國可有21臺(tái)。

通過工藝試驗(yàn),分析了淬火加熱溫度、淬火保溫時(shí)間等對2a50鋁合金擠壓型材力學(xué)性能和布氏硬度的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,固溶淬火溫度控制在520℃,保溫時(shí)間根據(jù)型材厚度控制在40min以內(nèi),保證材料的加熱均勻度,可以生產(chǎn)出高強(qiáng)度、高硬度的2a50鋁合金型材。

采用有限元模擬仿真軟件結(jié)合正交試驗(yàn)方法,對鋁合金汽車座椅骨架低壓鑄造工藝進(jìn)行數(shù)值模擬,研究了低壓鑄造加壓工藝參數(shù)對鑄件縮松、縮孔、充型及凝固規(guī)律的影響。結(jié)果表明,當(dāng)充型時(shí)間為1.5s、增壓壓力為7kpa及保壓時(shí)間為100s時(shí),鑄件縮孔、縮松率最小,且成形質(zhì)量最佳。

論述了影響大型薄壁鋁合金框架精鏜精度的各種因素，提出了提高精鏜精度的五項(xiàng)工藝措施。

通過分析工藝系統(tǒng)誤差及工件安裝誤差,提出了一種鋁合金薄壁零件銑面加工方案。該方案通過合理選用刀夾具、切削用量,降低了鋁合金薄壁零件加工變形的廢品率,有效的保證了產(chǎn)品的質(zhì)量。

2A12_T4高強(qiáng)度變形鋁合金薄壁腔體零件的加工

淬火殘余應(yīng)力可能造成工件淬后裂紋、削弱其疲勞強(qiáng)度以及造成其體積和形狀的變化。在需要進(jìn)行淬火處理的厚板結(jié)構(gòu)鋁合金零件中,這一情況尤為顯著。因此,對厚板鋁合金淬火過程進(jìn)行有限元模擬,預(yù)測其淬后殘余應(yīng)力大小及分布,具有十分重要的意義。本文運(yùn)用abaqus/standard軟件建立了2a12厚板鋁合金的淬火過程有限元模型,并用反傳熱算法確定了以聚乙撐二醇(pag)溶液作為淬火介質(zhì)時(shí)的換熱邊界條件。為了驗(yàn)證模擬結(jié)果的可靠性,應(yīng)用x射線法對厚板淬火殘余應(yīng)力進(jìn)行了測量。模擬結(jié)果與實(shí)測數(shù)據(jù)具有較好的一致性,表明本文建立的有限元模型具有較高的精度。

采用simufact有限元分析軟件,對4000mm×720mm×285mm尺寸的al-zn-mg-cu新型高強(qiáng)鋁合金厚板淬火過程進(jìn)行了模擬分析。結(jié)果表明,淬火過程中厚板表面和心部存在很大的溫度梯度,同時(shí)各部分溫降速率不斷變化,淬火26s時(shí)表面平均溫降速率由10.43℃/s急降至小于0.01℃/s,而心部溫降速率則是緩慢減小。厚板殘余應(yīng)力,淬火初期表現(xiàn)為外拉內(nèi)壓,淬火后期則為外壓內(nèi)拉。淬火后,厚板表面最大殘余壓應(yīng)力分量約為-175mpa,心部最大殘余拉應(yīng)力分量約為199mpa。

以低壓鑄造成形zl205a合金殼體件作為研究對象,采用數(shù)值模擬方法,研究了殼體鑄件低壓鑄造過程溫度場及縮孔、縮松缺陷隨工藝方案的變化規(guī)律。結(jié)果表明,采用冷鐵及冒口,縫隙式澆口由8個(gè)增加到10個(gè),補(bǔ)縮距離由200mm減小到157mm,鑄件的溫度場分布合理,鑄件缺陷部位的縮松傾向明顯減小,模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對比,表明采用冒口結(jié)合冷鐵的工藝方案合理可行。