保溫錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算及影響因素

針對現(xiàn)行規(guī)范中未見適用于塑料錨栓抗拉承載力的試驗(yàn)方法及抗拉承載力合格判定標(biāo)準(zhǔn)的情況,對2007年1月~2008年9月期間所實(shí)測的保溫層塑料錨栓的抗拉承載力進(jìn)行統(tǒng)計(jì),分析影響抗拉承載力的因素,并對現(xiàn)場檢測方法及合格與否的判定提出建議。

螺栓抗拉連接中的撬力降低連接的極限承載能力和疲勞性能,在設(shè)計(jì)中需加以考慮?，F(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(gb50017-2003)無相關(guān)計(jì)算方法的規(guī)定。本文利用有限元方法對t形連接抗拉性能進(jìn)行分析,通過對多個(gè)不同尺寸和材料特性的試件進(jìn)行調(diào)查,討論了各參數(shù)對撬力的影響。有限元計(jì)算結(jié)果和已有分析方法比較發(fā)現(xiàn),aisc-lrfd方法因忽略了螺栓頭對翼緣抗彎承載力的提高,低估了翼緣剛度較小情況下的撬力。若對aisc-lrfd計(jì)算模型中螺栓線處的彎矩不加以限制,其結(jié)果和有限元與試驗(yàn)吻合良好。

：m16mm2膠粘型錨栓 5.8310##mpa c30,fc=14.31.43300.9 0.90后擴(kuò)底ψa=0.9 43.8ψv=3.6 基材混凝土受拉承載力修正系數(shù)ψs,h=0.95ψe,n=1 ψn=ψs,hψe,nac,n/ac,n 0ccr,n=187.5scr,n=## ac,n 0 =140625 滿足臨界距離ac,n=562500ac,n/ac,n 0 =4 一個(gè)方向均不滿足臨界距離ac,n=160313ac,n/ac,n 0=1 兩個(gè)方向均不滿足臨界距離ac,n=182756ac,n/ac,n 0=1 基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)ψs,v=0.9 ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu(yù),vac,v/ac,v 0 ψh,v=1 ψa,

地基承載力特征值、地基承載力設(shè)計(jì)值、地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值關(guān)系 一、原因 與鋼、混凝土、砌體等材料相比，土屬于大變形材料，當(dāng)荷載增加時(shí)，隨著 地基變形的相應(yīng)增長，地基承載力也在逐漸加在，很難界定出下一個(gè)真正的“極 限值”，而根據(jù)現(xiàn)有的理論及經(jīng)驗(yàn)的承載力計(jì)算公式，可以得出不同的值。因此， 地基極限承載力的確定，實(shí)際上沒有一個(gè)通用的界定標(biāo)準(zhǔn)，也沒有一個(gè)適用于一 切土類的計(jì)算公式，主要依賴根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)所定下的界限和相應(yīng)的安全系數(shù)加以 調(diào)整，考慮一個(gè)滿足工程的要求的地基承載力值。它不僅與土質(zhì)、土層埋藏順序 有關(guān)，而且與基礎(chǔ)底面的形狀、大小、埋深、上部結(jié)構(gòu)對變形的適應(yīng)程度、地 水位的升降、地區(qū)經(jīng)驗(yàn)的差別等等有關(guān)，不能作為土的工程特性指標(biāo)。 另一方面，建筑物的正常使用應(yīng)滿足其功能要求，常常是承載力還有潛力可 挖，而變形已達(dá)到可超過正常使用的限值，也就是變表控制了承載力。 因此，根據(jù)傳統(tǒng)習(xí)慣，

地基承載力特征值、地基承載力設(shè)計(jì)值、地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值關(guān)系 在（建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范）中,在樁的承載力計(jì)算公式中（8.5.4-1），提到的是樁承載力承 載力特征值；在（建筑樁基技術(shù)規(guī)范）中提到的是樁的極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，請問二者的關(guān)系 是什么，如何換算？ 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》樁承載力特征值可由試驗(yàn)確定。特征值由試驗(yàn)值除以2得到。 1/2=0.5。對應(yīng)的組合是正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合。即荷載標(biāo)準(zhǔn)值?！督ㄖ痘夹g(shù) 規(guī)范》樁的極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，以人工挖孔樁為例，以標(biāo)準(zhǔn)值除以1.65得到設(shè)計(jì)值,對應(yīng)的 組合是承載力極限狀態(tài)下的基本組合,即荷載設(shè)計(jì)值。1/1.65=0.61。1.25n+1.2g,n為上部結(jié) 構(gòu)傳來的荷載,g為承臺自重及土重,近似地可取0.61/1.2=0.51。考慮單樁承載力的提高系數(shù) 1.1~1.2，0.51/1.1~1.2=0.46~0.43

混凝土基材錐體受拉破壞是后錨固錨栓受拉的基本破壞形式,采用混凝土破壞準(zhǔn)則和彈性力學(xué)方法,推導(dǎo)了脹錨型錨栓基于混凝土基材破壞的抗拔極限承載力簡化計(jì)算公式．通過對不同混凝土強(qiáng)度的極限狀態(tài)數(shù)值分析,發(fā)現(xiàn)基材錨固破壞錐面底部直徑r與有效錨固深度he為近似比值關(guān)系．與試驗(yàn)的對比結(jié)果表明,簡化計(jì)算方法精度滿足工程需要,和多種試驗(yàn)測試結(jié)果相當(dāng)吻合．

通過總結(jié)國內(nèi)外對于植筋、粘結(jié)錨栓等后錨固連接的研究成果,探討了埋深、間距、鋼筋直徑、群錨效應(yīng)等因素對于植筋試件承載力的影響,針對不同的影響因素,提出了相應(yīng)的設(shè)計(jì)建議,為工程實(shí)踐積累經(jīng)驗(yàn)。

為了研究化學(xué)植筋式后錨固群錨系統(tǒng)抗剪承載力的影響因素,通過4組化學(xué)錨栓群錨系統(tǒng)受剪破壞性試驗(yàn),研究在不同邊距、不同間距下系統(tǒng)抗剪承載力情況.通過觀察試件的破壞形式、測試破壞荷載以及有限元分析,結(jié)果表明:邊距大小影響化學(xué)錨栓群錨系統(tǒng)破壞形式和錨栓位移,邊距小會發(fā)生脆性破壞而邊距大則發(fā)生延性破壞;植筋間距大小會影響群錨系統(tǒng)錨栓之間相互作用.間距小時(shí),同一排錨栓產(chǎn)生的應(yīng)力相互影響,裂縫會向錨栓深度方向上擴(kuò)展,間距大時(shí)同一排錨栓的產(chǎn)生應(yīng)力相互獨(dú)立,開裂后混凝土形成兩個(gè)獨(dú)立楔形體.通過對比規(guī)范計(jì)算結(jié)果、有限元分析結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果,驗(yàn)證了現(xiàn)行規(guī)范關(guān)于抗剪承載力設(shè)計(jì)的可靠性.

化學(xué)錨栓抗拉抗剪的設(shè)計(jì)力值表

管樁樁身的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值 與特征值的關(guān)系 （一）、計(jì)算公式： 管樁樁身的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qpk、樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值 rp與單樁豎向承載力最大特征值ra的計(jì)算： 1、管樁樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值rp的確定： 根據(jù)03sg409《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》國家標(biāo)準(zhǔn)圖集中的說明第6.2.5 條的計(jì)算式可以計(jì)算出樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值rp：rp=afcψc。 式中rp—管樁樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值kn； a—管樁樁身橫截面積mm2； fc—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值mpa； ψc—工作條件系數(shù)，取ψc=0.70。 2、單樁豎向承載力最大特征值ra的確定： 根據(jù)03sg409《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》國家標(biāo)準(zhǔn)圖集中的說明第6.2.6 條的計(jì)算式可以計(jì)算出單樁豎向承載力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管樁樁身的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qpk的確定： 第一種確定方

樁身直徑d=m 樁身周長u=mm 樁端面積ap=㎡m 土層 樁周第i 層土的厚 度li(m) 極限側(cè)阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 qsik(kpa) 極限端阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 qpk(kpa) qsik×liqpk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 ∑0//00 qsk=u∑qsikli qpk=apqpk quk=qsk+qpk 單樁豎向承載 力特征值 ra=quk/k （kn） 單樁承載力特征值計(jì)算（經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法） ra實(shí)際取kn 樁頂絕對標(biāo)高： 樁頂相對標(biāo)高： 0 0 0

孔號樁頂標(biāo)高有效樁長樁徑(m)樁端持力層 0.800 層號厚度 極限側(cè)阻力 標(biāo)準(zhǔn)值 ①35.0024 ②0.0022 ③0.0066 ④0.000 ⑤0.000 ⑥0.000 ⑦0.000 ⑧0.000 ⑨0.000 ⑩0.000 極限端阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 800 端阻力計(jì)算 有效樁長 單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 側(cè) 阻 力 計(jì) 算 注意樁頂標(biāo)高與孔35.00 樁型qskqpkquk 21104022512 （每層土）樁周 土極限側(cè)阻力標(biāo) 準(zhǔn)值 2110.08 0 0 0 0 0 0 0 0 0 樁端土極限端 阻力標(biāo)準(zhǔn)值 402.12 備注：1、注意樁徑的單位為米 2、此表格中由以下公式計(jì)算得到 quk=qsk+qpk=uσqsikli+qpkap 標(biāo)準(zhǔn)值估算表

膨脹錨栓是建筑工程上用量大、用途廣的鋼制連接件,其承載力直接關(guān)系到混凝土結(jié)構(gòu)與鋼結(jié)構(gòu)(設(shè)備、配件、管線、支架等)的后連接強(qiáng)度。本文結(jié)合力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果和工程應(yīng)用經(jīng)驗(yàn),介紹了雙錐面膨脹錨栓(szm建筑錨栓)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與承載力試驗(yàn)的主要結(jié)果,并將其與hilti和fischer品牌同類產(chǎn)品的承載力進(jìn)行了比較。

建筑幕墻與主體建筑結(jié)構(gòu)的連接主要是采取預(yù)置錨固和后置錨固兩種形式,在近幾年對現(xiàn)場建筑幕墻后置錨固的化學(xué)螺栓進(jìn)行抗拔承載力試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)存在錨固深度不夠、膠液不夠飽滿等問題。文章對現(xiàn)場建筑幕墻使用的化學(xué)錨栓拉拔承載力試驗(yàn)中常見的幾個(gè)問題進(jìn)行簡要分析。

探討和總結(jié)了壓型鋼板肋與鋼梁組合結(jié)構(gòu)的栓釘連接件的受力性能,從焊接方法、混凝土強(qiáng)度壓型鋼板的厚度等多方面,分析了各種影響因素對栓釘連接件受力性能的影響。

研究了由同心設(shè)置的內(nèi)、外圓鋼管并且內(nèi)鋼管承受一定壓力情況下構(gòu)成的軸心受壓雙鋼管混凝土短柱正截面受壓承載力,通過改變內(nèi)外鋼管的直徑比,內(nèi)外鋼管的鋼管強(qiáng)度,內(nèi)外鋼管混凝土的強(qiáng)度,改變內(nèi)外鋼管的含鋼率來說明雙鋼管混凝土的影響因素。

本文從后壓漿工藝的適用土層、泥皮性狀、壓漿管布置、壓漿量與壓漿壓力、壓漿順序、壓漿手法等方面探討了后壓漿技術(shù)對灌注樁承載力的影響。

用有限元法對在豎向荷載作用下變徑灌注樁樁周土的應(yīng)力-應(yīng)變及樁身荷載傳遞特點(diǎn)進(jìn)行數(shù)值分析。分析樁側(cè)應(yīng)力大小、墊層厚度對變徑灌注樁承載性能的影響,進(jìn)一步揭示變徑灌注樁的單樁承載機(jī)理,為變徑灌注樁的承載力設(shè)計(jì)提供參考。

螺栓抗拉連接中撬力減少了連接節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度,對結(jié)構(gòu)的性能產(chǎn)生不利影響。我國《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)螺栓連接技術(shù)規(guī)程》通過限制端板厚度來減少撬力的影響,文章通過有限元方法對t型連接接頭抗拉性能進(jìn)行分析,變換多個(gè)參數(shù)分析影響t型接頭t承載力的因素,并和規(guī)范進(jìn)行比對,分析規(guī)范的可靠程度。

高強(qiáng)螺栓承載力設(shè)計(jì)值 傳力摩擦面數(shù)目1 q235bq345b 噴砂除銹摩擦面μ=0.40.45 m16m20m22m24m27m30 10.9s預(yù)拉力100155190225290355 q235b級鋼摩擦型高強(qiáng)螺栓承載力設(shè)計(jì)值 m16m20m22m24m27m30 1個(gè)3655.868.481104.4127.8 2個(gè)72111.6136.8162208.8255.6 3個(gè)108167.4205.2243313.2383.4 4個(gè)144223.2273.6324417.6511.2 5個(gè)180279342405522639 6個(gè)216334.8410.4486626.4766.8 7個(gè)252390.6478.8567730.8894.6 8個(gè)288446.45

植筋拉拔承載力檢驗(yàn)值 鋼筋直徑hpb235hrb335hrb400 6mm6.08.610.2 6.5mm7.110.012.0 8mm10.715.218.1 10mm16.723.728.3 12mm24.034.140.7 14mm32.646.455.4 16mm42.660.672.4 18mm53.876.791.6 20mm66.594.7113.1 22mm80.4114.6136.8 25mm103.8148.0176.7 28mm130.2185.6221.6 30mm149.5213.1254.4 32mm170.1242.4289.4

采用msc.marc有限元軟件建立了分析模型,分析了板件中熱應(yīng)力分布及其隨時(shí)間變化對螺栓預(yù)拉力的影響,研究了不同梁高與螺栓數(shù)量的螺栓群承載力變化規(guī)律,并對螺栓群補(bǔ)擰區(qū)域提出了幾點(diǎn)建議。