保溫錨栓抗拉承載力標準值計算及影響因素

針對現(xiàn)行規(guī)范中未見適用于塑料錨栓抗拉承載力的試驗方法及抗拉承載力合格判定標準的情況,對2007年1月~2008年9月期間所實測的保溫層塑料錨栓的抗拉承載力進行統(tǒng)計,分析影響抗拉承載力的因素,并對現(xiàn)場檢測方法及合格與否的判定提出建議。

螺栓抗拉連接中的撬力降低連接的極限承載能力和疲勞性能,在設計中需加以考慮?，F(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(gb50017-2003)無相關計算方法的規(guī)定。本文利用有限元方法對t形連接抗拉性能進行分析,通過對多個不同尺寸和材料特性的試件進行調(diào)查,討論了各參數(shù)對撬力的影響。有限元計算結(jié)果和已有分析方法比較發(fā)現(xiàn),aisc-lrfd方法因忽略了螺栓頭對翼緣抗彎承載力的提高,低估了翼緣剛度較小情況下的撬力。若對aisc-lrfd計算模型中螺栓線處的彎矩不加以限制,其結(jié)果和有限元與試驗吻合良好。

：m16mm2膠粘型錨栓 5.8310##mpa c30,fc=14.31.43300.9 0.90后擴底ψa=0.9 43.8ψv=3.6 基材混凝土受拉承載力修正系數(shù)ψs,h=0.95ψe,n=1 ψn=ψs,hψe,nac,n/ac,n 0ccr,n=187.5scr,n=## ac,n 0 =140625 滿足臨界距離ac,n=562500ac,n/ac,n 0 =4 一個方向均不滿足臨界距離ac,n=160313ac,n/ac,n 0=1 兩個方向均不滿足臨界距離ac,n=182756ac,n/ac,n 0=1 基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)ψs,v=0.9 ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vac,v/ac,v 0 ψh,v=1 ψa,

地基承載力特征值、地基承載力設計值、地基承載力標準值關系 一、原因 與鋼、混凝土、砌體等材料相比，土屬于大變形材料，當荷載增加時，隨著 地基變形的相應增長，地基承載力也在逐漸加在，很難界定出下一個真正的“極 限值”，而根據(jù)現(xiàn)有的理論及經(jīng)驗的承載力計算公式，可以得出不同的值。因此， 地基極限承載力的確定，實際上沒有一個通用的界定標準，也沒有一個適用于一 切土類的計算公式，主要依賴根據(jù)工程經(jīng)驗所定下的界限和相應的安全系數(shù)加以 調(diào)整，考慮一個滿足工程的要求的地基承載力值。它不僅與土質(zhì)、土層埋藏順序 有關，而且與基礎底面的形狀、大小、埋深、上部結(jié)構(gòu)對變形的適應程度、地 水位的升降、地區(qū)經(jīng)驗的差別等等有關，不能作為土的工程特性指標。 另一方面，建筑物的正常使用應滿足其功能要求，常常是承載力還有潛力可 挖，而變形已達到可超過正常使用的限值，也就是變表控制了承載力。 因此，根據(jù)傳統(tǒng)習慣，

地基承載力特征值、地基承載力設計值、地基承載力標準值關系 在（建筑地基基礎設計規(guī)范）中,在樁的承載力計算公式中（8.5.4-1），提到的是樁承載力承 載力特征值；在（建筑樁基技術規(guī)范）中提到的是樁的極限承載力標準值，請問二者的關系 是什么，如何換算？ 《建筑地基基礎設計規(guī)范》樁承載力特征值可由試驗確定。特征值由試驗值除以2得到。 1/2=0.5。對應的組合是正常使用極限狀態(tài)下的標準組合。即荷載標準值?！督ㄖ痘夹g 規(guī)范》樁的極限承載力標準值，以人工挖孔樁為例，以標準值除以1.65得到設計值,對應的 組合是承載力極限狀態(tài)下的基本組合,即荷載設計值。1/1.65=0.61。1.25n+1.2g,n為上部結(jié) 構(gòu)傳來的荷載,g為承臺自重及土重,近似地可取0.61/1.2=0.51?？紤]單樁承載力的提高系數(shù) 1.1~1.2，0.51/1.1~1.2=0.46~0.43

混凝土基材錐體受拉破壞是后錨固錨栓受拉的基本破壞形式,采用混凝土破壞準則和彈性力學方法,推導了脹錨型錨栓基于混凝土基材破壞的抗拔極限承載力簡化計算公式．通過對不同混凝土強度的極限狀態(tài)數(shù)值分析,發(fā)現(xiàn)基材錨固破壞錐面底部直徑r與有效錨固深度he為近似比值關系．與試驗的對比結(jié)果表明,簡化計算方法精度滿足工程需要,和多種試驗測試結(jié)果相當吻合．

通過總結(jié)國內(nèi)外對于植筋、粘結(jié)錨栓等后錨固連接的研究成果,探討了埋深、間距、鋼筋直徑、群錨效應等因素對于植筋試件承載力的影響,針對不同的影響因素,提出了相應的設計建議,為工程實踐積累經(jīng)驗。

為了研究化學植筋式后錨固群錨系統(tǒng)抗剪承載力的影響因素,通過4組化學錨栓群錨系統(tǒng)受剪破壞性試驗,研究在不同邊距、不同間距下系統(tǒng)抗剪承載力情況.通過觀察試件的破壞形式、測試破壞荷載以及有限元分析,結(jié)果表明:邊距大小影響化學錨栓群錨系統(tǒng)破壞形式和錨栓位移,邊距小會發(fā)生脆性破壞而邊距大則發(fā)生延性破壞;植筋間距大小會影響群錨系統(tǒng)錨栓之間相互作用.間距小時,同一排錨栓產(chǎn)生的應力相互影響,裂縫會向錨栓深度方向上擴展,間距大時同一排錨栓的產(chǎn)生應力相互獨立,開裂后混凝土形成兩個獨立楔形體.通過對比規(guī)范計算結(jié)果、有限元分析結(jié)果和試驗結(jié)果,驗證了現(xiàn)行規(guī)范關于抗剪承載力設計的可靠性.

化學錨栓抗拉抗剪的設計力值表

管樁樁身的豎向極限承載力標準值、設計值 與特征值的關系 （一）、計算公式： 管樁樁身的豎向極限承載力標準值qpk、樁身豎向承載力設計值 rp與單樁豎向承載力最大特征值ra的計算： 1、管樁樁身豎向承載力設計值rp的確定： 根據(jù)03sg409《預應力混凝土管樁》國家標準圖集中的說明第6.2.5 條的計算式可以計算出樁身豎向承載力設計值rp：rp=afcψc。 式中rp—管樁樁身豎向承載力設計值kn； a—管樁樁身橫截面積mm2； fc—混凝土軸心抗壓強度設計值mpa； ψc—工作條件系數(shù)，取ψc=0.70。 2、單樁豎向承載力最大特征值ra的確定： 根據(jù)03sg409《預應力混凝土管樁》國家標準圖集中的說明第6.2.6 條的計算式可以計算出單樁豎向承載力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管樁樁身的豎向極限承載力標準值qpk的確定： 第一種確定方

樁身直徑d=m 樁身周長u=mm 樁端面積ap=㎡m 土層 樁周第i 層土的厚 度li(m) 極限側(cè)阻 力標準值 qsik(kpa) 極限端阻 力標準值 qpk(kpa) qsik×liqpk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 ∑0//00 qsk=u∑qsikli qpk=apqpk quk=qsk+qpk 單樁豎向承載 力特征值 ra=quk/k （kn） 單樁承載力特征值計算（經(jīng)驗參數(shù)法） ra實際取kn 樁頂絕對標高： 樁頂相對標高： 0 0 0

孔號樁頂標高有效樁長樁徑(m)樁端持力層 0.800 層號厚度 極限側(cè)阻力 標準值 ①35.0024 ②0.0022 ③0.0066 ④0.000 ⑤0.000 ⑥0.000 ⑦0.000 ⑧0.000 ⑨0.000 ⑩0.000 極限端阻 力標準值 800 端阻力計算 有效樁長 單樁極限承載力標準值 側(cè) 阻 力 計 算 注意樁頂標高與孔35.00 樁型qskqpkquk 21104022512 （每層土）樁周 土極限側(cè)阻力標 準值 2110.08 0 0 0 0 0 0 0 0 0 樁端土極限端 阻力標準值 402.12 備注：1、注意樁徑的單位為米 2、此表格中由以下公式計算得到 quk=qsk+qpk=uσqsikli+qpkap 標準值估算表

膨脹錨栓是建筑工程上用量大、用途廣的鋼制連接件,其承載力直接關系到混凝土結(jié)構(gòu)與鋼結(jié)構(gòu)(設備、配件、管線、支架等)的后連接強度。本文結(jié)合力學試驗結(jié)果和工程應用經(jīng)驗,介紹了雙錐面膨脹錨栓(szm建筑錨栓)結(jié)構(gòu)設計與承載力試驗的主要結(jié)果,并將其與hilti和fischer品牌同類產(chǎn)品的承載力進行了比較。

建筑幕墻與主體建筑結(jié)構(gòu)的連接主要是采取預置錨固和后置錨固兩種形式,在近幾年對現(xiàn)場建筑幕墻后置錨固的化學螺栓進行抗拔承載力試驗時發(fā)現(xiàn)存在錨固深度不夠、膠液不夠飽滿等問題。文章對現(xiàn)場建筑幕墻使用的化學錨栓拉拔承載力試驗中常見的幾個問題進行簡要分析。

探討和總結(jié)了壓型鋼板肋與鋼梁組合結(jié)構(gòu)的栓釘連接件的受力性能,從焊接方法、混凝土強度壓型鋼板的厚度等多方面,分析了各種影響因素對栓釘連接件受力性能的影響。

研究了由同心設置的內(nèi)、外圓鋼管并且內(nèi)鋼管承受一定壓力情況下構(gòu)成的軸心受壓雙鋼管混凝土短柱正截面受壓承載力,通過改變內(nèi)外鋼管的直徑比,內(nèi)外鋼管的鋼管強度,內(nèi)外鋼管混凝土的強度,改變內(nèi)外鋼管的含鋼率來說明雙鋼管混凝土的影響因素。

本文從后壓漿工藝的適用土層、泥皮性狀、壓漿管布置、壓漿量與壓漿壓力、壓漿順序、壓漿手法等方面探討了后壓漿技術對灌注樁承載力的影響。

用有限元法對在豎向荷載作用下變徑灌注樁樁周土的應力-應變及樁身荷載傳遞特點進行數(shù)值分析。分析樁側(cè)應力大小、墊層厚度對變徑灌注樁承載性能的影響,進一步揭示變徑灌注樁的單樁承載機理,為變徑灌注樁的承載力設計提供參考。

螺栓抗拉連接中撬力減少了連接節(jié)點的強度,對結(jié)構(gòu)的性能產(chǎn)生不利影響。我國《鋼結(jié)構(gòu)高強螺栓連接技術規(guī)程》通過限制端板厚度來減少撬力的影響,文章通過有限元方法對t型連接接頭抗拉性能進行分析,變換多個參數(shù)分析影響t型接頭t承載力的因素,并和規(guī)范進行比對,分析規(guī)范的可靠程度。

高強螺栓承載力設計值 傳力摩擦面數(shù)目1 q235bq345b 噴砂除銹摩擦面μ=0.40.45 m16m20m22m24m27m30 10.9s預拉力100155190225290355 q235b級鋼摩擦型高強螺栓承載力設計值 m16m20m22m24m27m30 1個3655.868.481104.4127.8 2個72111.6136.8162208.8255.6 3個108167.4205.2243313.2383.4 4個144223.2273.6324417.6511.2 5個180279342405522639 6個216334.8410.4486626.4766.8 7個252390.6478.8567730.8894.6 8個288446.45

植筋拉拔承載力檢驗值 鋼筋直徑hpb235hrb335hrb400 6mm6.08.610.2 6.5mm7.110.012.0 8mm10.715.218.1 10mm16.723.728.3 12mm24.034.140.7 14mm32.646.455.4 16mm42.660.672.4 18mm53.876.791.6 20mm66.594.7113.1 22mm80.4114.6136.8 25mm103.8148.0176.7 28mm130.2185.6221.6 30mm149.5213.1254.4 32mm170.1242.4289.4

采用msc.marc有限元軟件建立了分析模型,分析了板件中熱應力分布及其隨時間變化對螺栓預拉力的影響,研究了不同梁高與螺栓數(shù)量的螺栓群承載力變化規(guī)律,并對螺栓群補擰區(qū)域提出了幾點建議。