帶毛細(xì)管調(diào)節(jié)制冷劑流量翅片管換熱器仿真

如何選擇散熱器翅片管換熱器

毛細(xì)管的進(jìn)出口狀態(tài)參數(shù)對(duì)制冷劑流量的影響——本文建立了絕熱毛細(xì)管的分布參數(shù)仿真模型，分析了毛細(xì)管內(nèi)制冷劑的流動(dòng)特性，得出了毛細(xì)管進(jìn)口壓力、進(jìn)口過冷度和出口壓力對(duì)制冷劑流量的影響情況。

風(fēng)冷翅片管換熱器傳熱特性研究——以銅鋁復(fù)合翅片管為研究對(duì)象，結(jié)合翅片管換熱器傳熱性能分析，給出其傳熱過程的物理模型。通過流固界面?zhèn)鳠狁詈?，利用?jì)算流體力學(xué)(cfd)軟件進(jìn)行模擬，對(duì)翅片管在不同風(fēng)速、風(fēng)溫下的翅片管換熱過程中溫度場(chǎng)的分布進(jìn)行數(shù)值模擬...

為了得到u型翅片管換熱器傳熱單元數(shù)計(jì)算式,以u(píng)型翅片管換熱器為研究對(duì)象,通過建立翅片管換熱模型,推導(dǎo)出了逆流和順流2種流體流動(dòng)趨勢(shì)的傳熱單元數(shù)計(jì)算式(ntu計(jì)算式).分別采用推導(dǎo)出的傳熱單元數(shù)計(jì)算式(ε-ntu法)和前人推導(dǎo)出的平均溫差關(guān)系式(lmtd法)計(jì)算u型翅片管傳熱系數(shù),并進(jìn)行對(duì)比分析.結(jié)果表明,當(dāng)進(jìn)水溫度為45～60℃,熱水流量為30～110kg/h時(shí),由ε-ntu法和lmtd法計(jì)算出來的翅片管傳熱系數(shù)相差很小.所推導(dǎo)出來的u型翅片管換熱器傳熱單元數(shù)計(jì)算式是合理的.

水-空氣翅片管換熱器實(shí)驗(yàn)研究與數(shù)值模擬——通過對(duì)翅片管式換熱器的設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)研究，得出了該換熱器的性能曲線，此外還對(duì)換熱器內(nèi)部流場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行了三維數(shù)值模擬計(jì)算。從實(shí)驗(yàn)和模擬結(jié)果分析可知，實(shí)驗(yàn)所得傳熱因子較模擬結(jié)果有12％范圍內(nèi)的減小，而阻力因子...

內(nèi)展翅片管及其換熱器的應(yīng)用——介紹了內(nèi)展翅片管及其換熱器的原理、結(jié)構(gòu)、特點(diǎn)及其實(shí)驗(yàn)、應(yīng)用情況,對(duì)內(nèi)展翅片管換熱器與普通光管及傳統(tǒng)的外翅片管進(jìn)行了比較,提出了針對(duì)特殊的氣———液熱交換場(chǎng)合使用內(nèi)展翅片換熱器的合理性。

本文通過風(fēng)洞實(shí)驗(yàn),比較了kl型和l型鋼管滾花翅片管的傳熱性能,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,kl型明顯優(yōu)于l型

制冷劑流量分布對(duì)冷凝器性能的影響——本文是基于風(fēng)量-壓降-流量-換熱的平衡條件下，通過調(diào)整冷凝器中制冷劑的分布，來改善冷凝器的換熱能力。

制冷系統(tǒng)中絕熱毛細(xì)管的熱力仿真——本文分析了毛細(xì)管中制冷劑的流動(dòng)過程，根據(jù)質(zhì)量守恒、能量守恒和動(dòng)量守恒原理，基于分相集中建模的思想，建立了絕熱毛細(xì)管的數(shù)學(xué)模型，開發(fā)了仿真程序，并將數(shù)值仿真結(jié)果與有關(guān)文獻(xiàn)資料所提供的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，兩者基本吻...

維修空調(diào)器時(shí),常有更換毛細(xì)管的時(shí)候。而灌注制冷劑的機(jī)會(huì)則更為多數(shù)。那么,毛細(xì)管的長(zhǎng)短、氟里昂灌注量的多少對(duì)整機(jī)性能的影響如何呢?現(xiàn)以選用韓國(guó)三星牌48a092mv1壓縮機(jī)的kc—23a窗式空調(diào)器為例試作探討。一、當(dāng)選用不同長(zhǎng)度毛細(xì)管而灌注同量(620克)f—22時(shí),整機(jī)主要參數(shù)如表1:

毛細(xì)管長(zhǎng)度與制冷劑充注量匹配關(guān)系的分析——通過試驗(yàn)的方法研究了空調(diào)器毛細(xì)管長(zhǎng)度與制冷劑充注量對(duì)制冷系統(tǒng)性能的影響，得出了kf-64與kf-35機(jī)型空調(diào)器相應(yīng)的性能關(guān)系；結(jié)合理論進(jìn)行分析，對(duì)試驗(yàn)現(xiàn)象作了合理解釋，并總結(jié)了匹配規(guī)律；依據(jù)毛細(xì)管的特性進(jìn)行了毛...

毛細(xì)管氣體流量特性研究——通過實(shí)驗(yàn)研究，得出了氣體在毛細(xì)管中流動(dòng)時(shí)的沿程能量損失規(guī)律，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理，擬合出了毛細(xì)管的氣體流量隨毛細(xì)管內(nèi)徑、長(zhǎng)度的變化曲線及其變化率曲線，得出了其韋泊分布函數(shù)。擬合出了毛細(xì)管的氣體流量隨壓力差變化的曲線及其直線函...

本文利用fluent軟件模擬了百葉窗翅片管換熱器空氣側(cè)流動(dòng)和傳熱過程,根據(jù)百葉窗翅片傾角(0°,10°,14°,20°,25°,30°)的不同,建立了6個(gè)幾何模型,定性分析了傾角為30°時(shí)的翅片表面溫度場(chǎng)分布、壓力場(chǎng)分布和速度場(chǎng)分布;同時(shí)比較了不同傾角對(duì)流動(dòng)換熱性能的影響。

設(shè)備管理與維修2006№8 1.不同毛細(xì)管長(zhǎng)度制冷劑灌注量相同(620g,f22),見表1。 表1 由表中可見,此機(jī)選用800mm長(zhǎng)毛細(xì)管時(shí),整機(jī)的輸入電 流、輸入功率最小,制冷量和能效比最大,送風(fēng)口與回風(fēng)口的溫 差最大。即性能最好。 2.灌注不同量的f22,毛細(xì)管長(zhǎng)度相同(800mm),見表2。 可見,f22灌注量為620g時(shí),整機(jī)的輸入電流和輸入功率 最小;制冷量和能效比最大;送風(fēng)與回風(fēng)口的溫差最大。 以上數(shù)據(jù)測(cè)試機(jī)型為韓國(guó)三星牌kc-23a窗式空調(diào)機(jī),壓 縮機(jī)為48a092mv1型。兩表的數(shù)據(jù)因諸多因素影響而存在誤 差,只供分析之用。 總之,選用合適長(zhǎng)度的毛細(xì)管時(shí),可得出下列結(jié)論: 1.輸入電流和輸入功率最小,毛細(xì)管偏短時(shí)兩者增大,偏長(zhǎng) 時(shí)兩者更大。 2.制冷量和能效比最大;

在空調(diào)器的匹配中,制冷劑充灌量和毛細(xì)管長(zhǎng)度是兩個(gè)非常關(guān)鍵的因素。本文采用理論與數(shù)值計(jì)算的方法,對(duì)制冷劑充灌量和毛細(xì)管長(zhǎng)度對(duì)空調(diào)系統(tǒng)性能的影響進(jìn)行了分析,為空調(diào)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)匹配、提高空調(diào)器的性能奠定了基礎(chǔ)。

在制冷劑充灌量和毛細(xì)管長(zhǎng)度對(duì)空調(diào)系統(tǒng)性能影響進(jìn)行數(shù)值仿真分析的基礎(chǔ)上,建立了空調(diào)器制冷劑充灌量與毛細(xì)管長(zhǎng)度的優(yōu)化匹配模型,確定了以制冷量和eer為優(yōu)化目標(biāo)的制冷劑充灌量和毛細(xì)管長(zhǎng)度的優(yōu)化區(qū)間和制冷量最大以及eer最大時(shí)的制冷劑充灌量和毛細(xì)管長(zhǎng)度,為空調(diào)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)匹配,提高空調(diào)器的性能奠定了基礎(chǔ)

通過熱回收型多元變制冷劑流量(mvrv)空調(diào)系統(tǒng)仿真模型對(duì)室內(nèi)機(jī)和室外機(jī)的擾動(dòng)與調(diào)節(jié)特性進(jìn)行了模擬分析,給出了室內(nèi)外機(jī)的聯(lián)合調(diào)節(jié)特性,進(jìn)而提出利用室內(nèi)機(jī)電子膨脹閥控制室溫,室外機(jī)集中控制壓縮機(jī)回氣過熱度以及吸、排氣壓力的mvrv空調(diào)系統(tǒng)自治協(xié)調(diào)控制思想。該方法具有通訊量少、通用性強(qiáng)、舒適性好的特點(diǎn)。

一、毛細(xì)管節(jié)流的優(yōu)缺點(diǎn)目前生產(chǎn)的家用電冰箱、冰柜、冰棒機(jī)、去濕機(jī)和空調(diào)器等制冷機(jī),大都采用毛細(xì)管做節(jié)流,在這樣的制冷機(jī)中,毛細(xì)管具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低、不易發(fā)生故障、壓縮機(jī)起動(dòng)轉(zhuǎn)矩小等優(yōu)點(diǎn)。但是也存在著下面兩個(gè)缺點(diǎn),影響制冷能效比的提高。

文中在壓縮機(jī)型號(hào)相同、毛細(xì)管節(jié)流長(zhǎng)度和形狀不變、室內(nèi)換熱器及室外換熱器的幾何結(jié)構(gòu)尺寸一樣的情況下,對(duì)室內(nèi)、外側(cè)銅管套翅片換熱器的流路布置進(jìn)行了分析和優(yōu)化。根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)表明:室內(nèi)、外換熱器做蒸發(fā)器時(shí)采用順流,做冷凝器時(shí)采用逆流,這樣可以有效提高換熱器的效率和熱泵系統(tǒng)的性能,使得單冷空調(diào)能效更高,該設(shè)計(jì)分析為銅管套翅片式空調(diào)器性能研究、提高能效提供有效的技術(shù)支持。

對(duì)試驗(yàn)使用條縫翅片換熱器及r410a工質(zhì)的空氣源熱泵空調(diào)器的除霜特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究,測(cè)量了除霜過程中熱泵樣機(jī)的制熱量、輸入功率、室外換熱器進(jìn)出口溫度及壓力等參數(shù)的動(dòng)態(tài)變化,分析了不同工況下熱泵樣機(jī)的除霜損失。試驗(yàn)結(jié)果表明:隨著室外環(huán)境溫度和相對(duì)濕度的降低,熱泵機(jī)組在除霜過程中消耗的能量及從空調(diào)房間中吸收的熱量增大,尤其在環(huán)境溫度低于0℃時(shí),除霜過程中的損失增大更快。由于隨著環(huán)境相對(duì)濕度的增大霜層增長(zhǎng)速度加快,除霜過程中的損失占結(jié)霜/除霜循環(huán)總耗能及總制熱量的比例增加,因此熱泵機(jī)組結(jié)霜/除霜循環(huán)的平均制熱量及cop迅速減小。與使用平翅片換熱器的熱泵機(jī)組除霜性能的比較表明,隨環(huán)境相對(duì)濕度的增加,條縫片換熱器熱泵機(jī)組的結(jié)霜/除霜循環(huán)平均性能衰減速度要快的多。

制冷系統(tǒng)中絕熱毛細(xì)管數(shù)值分析——本文對(duì)毛細(xì)管中的絕熱流動(dòng)進(jìn)行了分析計(jì)算，在考慮了亞穩(wěn)態(tài)流動(dòng)的基礎(chǔ)上分別建立了能量，質(zhì)量方程和壓降計(jì)算公式，針對(duì)工質(zhì)為r22的制冷系統(tǒng)編制的計(jì)算程序，該計(jì)算模型將對(duì)空調(diào)系統(tǒng)的優(yōu)化分析和控制提供了有效的部件性能分析方...

淺談變制冷劑流量空調(diào)系統(tǒng)——文章介紹了變制冷剞流量空調(diào)系統(tǒng)的確定．設(shè)計(jì)中需要考慮的冷量衰減，幾種新風(fēng)處理方法的優(yōu)缺點(diǎn)．冬季供熱時(shí)應(yīng)注意的問題以及變制冷劑流量系統(tǒng)的控制系統(tǒng)。