剛性基礎(chǔ)下柔性樁樁側(cè)摩阻力及有效樁長(zhǎng)

關(guān)于超長(zhǎng)樁有效樁長(zhǎng)問(wèn)題的探討——超長(zhǎng)樁的出現(xiàn)給樁基理論研究與工程實(shí)踐提出了新的課題與挑戰(zhàn)，針對(duì)工程中的實(shí)際情況對(duì)超長(zhǎng)樁提出了有效樁長(zhǎng)的問(wèn)題。運(yùn)用數(shù)學(xué)和力學(xué)知識(shí)，在假定計(jì)算模型的基礎(chǔ)上，從理論上推導(dǎo)了超長(zhǎng)樁的有效樁長(zhǎng)的計(jì)算公式。結(jié)果表明，有效樁...

第1頁(yè)共3頁(yè) 人工挖孔樁有效樁長(zhǎng) 特征碼標(biāo)簽特征碼] 人工挖孔樁有效樁長(zhǎng)？以下帶來(lái)關(guān)于人工挖孔樁有效樁長(zhǎng)的內(nèi)容， 僅供以參考。 首先從結(jié)構(gòu)理論上來(lái)說(shuō)，人工挖孔樁有效樁長(zhǎng)是包括擴(kuò)大頭，而 且是必須包括的，因?yàn)閿U(kuò)大樁頭有重要結(jié)構(gòu)作用。 人工挖孔樁，工程名詞，用人力挖土、現(xiàn)場(chǎng)澆筑的鋼筋混凝土樁。 人工挖孔樁一般直徑較粗，最細(xì)的也在800毫米以上，能夠承載樓層 較少且壓力較大的結(jié)構(gòu)主體，目前應(yīng)用比較普遍。樁的上面設(shè)置承臺(tái)， 再用承臺(tái)梁拉結(jié)、連系起來(lái)，使各個(gè)樁的受力均勻分布，用以支承整 個(gè)建筑物。人工挖孔灌注樁是指樁孔采用人工挖掘方法進(jìn)行成孔，然 后安放鋼筋籠，澆注混凝土而成的樁。 第2頁(yè)共3頁(yè) 無(wú)論是人工成孔還是機(jī)械成孔灌注樁的樁帽，就是單樁（一柱一 樁）承臺(tái)。設(shè)置樁帽的初衷是個(gè)構(gòu)件的過(guò)度件，以便樁與縱橫地梁和 柱子的力學(xué)、幾何的連接，因此只需在一定高度范圍內(nèi)

以抗拔樁變形的理論分析為基礎(chǔ),選擇雙曲線荷載傳遞函數(shù)對(duì)樁的極限側(cè)阻力進(jìn)行合理取值,通過(guò)迭代法得到樁身受力情況,由此預(yù)測(cè)抗拔樁的"有效樁長(zhǎng)"。結(jié)合工程實(shí)例進(jìn)行了計(jì)算驗(yàn)證,證明該方法具有實(shí)用價(jià)值和推廣意義。

針對(duì)目前超長(zhǎng)抗拔樁選型偏于經(jīng)驗(yàn)的情況,結(jié)合上海軟土地區(qū)某樁基工程,采用優(yōu)化雙曲線數(shù)學(xué)模型模擬樁頂位移曲線,并從有效樁長(zhǎng)的角度優(yōu)化超長(zhǎng)抗拔樁選型。結(jié)果表明:超長(zhǎng)樁承載力設(shè)計(jì)值受有效樁長(zhǎng)影響,超過(guò)有效樁長(zhǎng)的設(shè)計(jì)是不經(jīng)濟(jì)的。軟土地區(qū)超長(zhǎng)抗拔樁的最優(yōu)選型是樁側(cè)注漿直樁。該研究考慮了樁身發(fā)揮深度的影響,可為抗拔樁優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。

基于abaqus的樁側(cè)摩阻力仿真分析——采用abaqus軟件模擬樁土相互作用中的接觸問(wèn)題．利用abaqus軟件中的主一從接觸算法，在樁側(cè)與土體之間建立接觸對(duì)i對(duì)樁身采用彈性模型．土體采用摩爾一庫(kù)侖模型進(jìn)行模擬，并考慮初始地應(yīng)力的影響。通過(guò)計(jì)算。得到了樁側(cè)摩阻力...

確定樁側(cè)極限摩阻力的大小,目前工程上廣泛采用的是以經(jīng)驗(yàn)方法為主,輔以測(cè)樁數(shù)據(jù)分析,得到的結(jié)果往往存在較大的誤差。按照工程先后次序,從2棟建筑物樁基場(chǎng)址勘察數(shù)據(jù)入手,分析樁靜載荷試驗(yàn)資料,提出將靜載曲線分成3段,確定樁側(cè)極限摩阻力大小等新方法,并將得到的結(jié)論應(yīng)用于2棟高層建筑沉降對(duì)比分析,探討樁側(cè)摩阻力的發(fā)展與建筑物的沉降之間的關(guān)系。新方法的合理性得到了驗(yàn)證。

在地基處理工程方案設(shè)計(jì)時(shí),采用等效實(shí)體法計(jì)算復(fù)合地基下臥層沉降計(jì)算的關(guān)鍵在于側(cè)摩阻力的取值.以往都是直接采用勘察報(bào)告中測(cè)得的q_s值來(lái)代替?zhèn)饶ψ枇M(jìn)行計(jì)算.該方法會(huì)對(duì)沉降計(jì)算產(chǎn)生較大誤差,可能?chē)?yán)重影響設(shè)計(jì)方案的造價(jià),或?qū)こ藤|(zhì)量產(chǎn)生重大影響.根據(jù)前人對(duì)樁側(cè)摩阻力的研究結(jié)果提出了對(duì)q_s值進(jìn)行修正,并結(jié)合工程實(shí)例分別采用q_s值和修正后的q_s值來(lái)代替樁側(cè)摩阻力,再使用等效實(shí)體法計(jì)算下臥層沉降.分別將兩種方法計(jì)算結(jié)果和沉降觀測(cè)的結(jié)果對(duì)比,說(shuō)明用修正后的q_s值較直接用q_s值來(lái)代替?zhèn)饶ψ枇Ω鼮楹侠?

橋梁樁長(zhǎng)計(jì)算中的負(fù)摩阻力分析——闡述了橋梁樁基負(fù)摩阻力產(chǎn)生的原因，分析了樁基中性點(diǎn)位置確定、負(fù)摩阻力計(jì)算等問(wèn)題，并提出了l0條有效減少負(fù)摩阻力的措施。這對(duì)橋梁樁基設(shè)計(jì)時(shí)正確確定負(fù)摩阻力具有特別重要的意義。

單樁側(cè)摩阻力曲線的推求及相關(guān)問(wèn)題探討——通過(guò)樁基靜載試驗(yàn)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。運(yùn)用約束樣條法擬合應(yīng)變曲線，根據(jù)理論公式計(jì)算樁側(cè)摩阻力。并繪出樁側(cè)摩阻力沿樁深分布曲線，最后針對(duì)一些相關(guān)問(wèn)題進(jìn)行探討。

根據(jù)不同樁端條件下大直徑灌注樁靜載試驗(yàn)結(jié)果,研究樁端沉渣和預(yù)壓對(duì)灌注樁承載性能的影響,并對(duì)沉渣的承載機(jī)理及樁側(cè)摩阻力的弱化或強(qiáng)化效應(yīng)進(jìn)行探討。結(jié)果表明:單樁極限承載力隨樁端土層強(qiáng)度和剛度的增大而增大,樁端少量沉渣的壓縮有利于側(cè)摩阻力發(fā)揮到極限值,而無(wú)沉渣的完好樁端阻力和側(cè)摩阻力一般難以發(fā)揮到極限值。此外,沉渣較厚或持力層強(qiáng)度較低時(shí),側(cè)摩阻力往往產(chǎn)生弱化效應(yīng),沉渣較少或持力層強(qiáng)度較高時(shí)側(cè)摩阻力又往往產(chǎn)生強(qiáng)化效應(yīng),這種弱化或強(qiáng)化效應(yīng)在樁端處最明顯。沉渣具有結(jié)構(gòu)性和壓硬性的特性,在受壓過(guò)程中因結(jié)構(gòu)破壞而產(chǎn)生剛度弱化,經(jīng)充分壓實(shí)后又產(chǎn)生剛度強(qiáng)化,承載性能接近持力層。

隨著樁基技術(shù)的不斷發(fā)展,灌注樁在工程中的應(yīng)用也越來(lái)越廣泛,但是關(guān)于灌注樁承載機(jī)理,特別是樁端土層對(duì)整體承載力影響的研究還不徹底。本文結(jié)合具體的灌注樁現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和模型試驗(yàn)數(shù)據(jù),結(jié)合相關(guān)文獻(xiàn),對(duì)試驗(yàn)中樁側(cè)摩阻力在樁端附近得到加強(qiáng)的情況進(jìn)行了詳細(xì)的數(shù)值分析,發(fā)現(xiàn)樁側(cè)摩阻力在樁端處的加強(qiáng)是普遍情況,并且樁端土力學(xué)性能越強(qiáng),這種加強(qiáng)效應(yīng)越明顯。最后結(jié)合幾種樁側(cè)摩阻力在樁端附近強(qiáng)化理論的介紹,將試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論依據(jù)結(jié)合起來(lái)說(shuō)明了樁端土對(duì)樁側(cè)摩阻力的普遍影響。

為了研究剛性基礎(chǔ)下柔性樁加筋復(fù)合地基在靜力荷載下的受力性能,本文采用自行研制的室內(nèi)模型試驗(yàn)設(shè)備,考慮是否加筋、不同樁徑、格柵上預(yù)應(yīng)力等影響因素,對(duì)剛性基礎(chǔ)下柔性樁加筋復(fù)合地基開(kāi)展室內(nèi)模型試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:墊層中格柵下土壓力大于格柵上土壓力,隨著荷載增大而增大,樁徑較大的復(fù)合地基中墊層格柵下土壓力與上土壓力之比較大；土工格柵上預(yù)應(yīng)力增大,土工格柵下土壓力與格柵上土壓力之比減?。慌c未加筋的柔性樁復(fù)合地基相比,柔性樁加筋復(fù)合地基墊層中格柵下土壓力與格柵上土壓力之比較小,應(yīng)力擴(kuò)散效果更好。

灌注樁樁側(cè)摩阻力發(fā)揮模式的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究——在對(duì)側(cè)摩阻力雙曲線模型進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，對(duì)上海某地區(qū)灌注樁進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。通過(guò)對(duì)側(cè)摩阻力實(shí)測(cè)資料的分析，提出了雙曲線模型的計(jì)算參數(shù)取值范圍?！　?/p>

液化土層中樁側(cè)摩阻力取值探討——通過(guò)理論分析，結(jié)合工程實(shí)踐，對(duì)液化土層中樁側(cè)摩阻力取值問(wèn)題，進(jìn)行較為深入細(xì)致的探討，著重分析影響取值的眾多因素，闡述應(yīng)綜合取值的中心思想。

灌注樁側(cè)摩阻力在不同狀態(tài)下的試驗(yàn)研究——本試驗(yàn)通過(guò)灌注樁在抗壓和抗拔靜載試驗(yàn)狀態(tài)下樁身應(yīng)力的檢測(cè)，比較了側(cè)摩阻力在不同的邊界條件下的大小，分析兩種不同狀態(tài)下側(cè)摩阻力存在差異的原因。提出了今后改進(jìn)試驗(yàn)的建議。

通過(guò)靜載荷試驗(yàn)測(cè)定樁側(cè)摩阻力及樁端阻力——根據(jù)靜載荷試驗(yàn)原理，通過(guò)在柱身中埋置測(cè)量元器件來(lái)測(cè)定應(yīng)力應(yīng)變值經(jīng)過(guò)計(jì)算確定樁側(cè)極限摩阻力和樁端極限阻力，并結(jié)合工程實(shí)例，對(duì)照工勘報(bào)告中提供的樁側(cè)極限摩阻力、樁端極限阻力，分析了兩者之間存在差異的原因，...

粉噴樁側(cè)摩阻力強(qiáng)化效應(yīng)分析——運(yùn)用meyerhof理論和土的本構(gòu)關(guān)系，探討了粉噴樁側(cè)摩阻力強(qiáng)化效應(yīng)的形成機(jī)理。選用邯鄲市3個(gè)工程的粉噴樁載荷試驗(yàn)資料，分析了側(cè)摩阻力的強(qiáng)化效應(yīng)與樁身強(qiáng)度、樁端土的承載力、荷載水平和樁長(zhǎng)的相互關(guān)系，從而合理選擇承載力...

樁側(cè)摩阻力隨位移發(fā)揮的實(shí)測(cè)分析——該文主要討論側(cè)摩阻力隨位移的發(fā)揮性狀。在對(duì)雙曲線模型進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，采用這一模型，對(duì)上海地區(qū)某預(yù)制樁的側(cè)摩阻力實(shí)測(cè)資料進(jìn)行了分析。分析結(jié)果表明，采用雙曲線函數(shù)模擬樁側(cè)摩阻力隨相對(duì)位移的發(fā)展變化是合適的。依據(jù)...

通過(guò)對(duì)比不同長(zhǎng)徑比條件下單樁豎向承載力和樁端阻力粒徑效應(yīng)的不同,研究側(cè)摩阻力對(duì)樁基承載力離心模型試驗(yàn)中粒徑效應(yīng)的影響。結(jié)果表明,由于側(cè)摩阻力的作用機(jī)理與樁端阻力有較大的不同,在本試驗(yàn)范圍內(nèi),不同樁徑的模型樁模擬同一原型得到的側(cè)摩阻力均有較大的不同,而樁端阻力除長(zhǎng)徑比為5時(shí)存在粒徑效應(yīng)現(xiàn)象,其他試驗(yàn)條件下模擬同一原型得到的試驗(yàn)結(jié)果基本相同。由于側(cè)摩阻力的影響,單樁豎向承載力的粒徑效應(yīng)比樁端阻力的粒徑效應(yīng)顯著。

上海市工程建設(shè)規(guī)范《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(dgj08—11—1999)中預(yù)制樁、灌注樁極限樁側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值與極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值的取值完全引用上海89版規(guī)范。但自20世紀(jì)90年代以來(lái),樁基工程在上海地區(qū)得到了迅猛的發(fā)展,工程實(shí)踐中樁基載荷試驗(yàn)值與99版規(guī)范計(jì)算值差異較大的情況時(shí)有發(fā)生,因此結(jié)合近年來(lái)的工程實(shí)測(cè)資料對(duì)99版規(guī)范樁基承載力取值進(jìn)行研究具有重要的工程意義。為此收集了17個(gè)工程共計(jì)50根樁身大部分位于淤泥質(zhì)土中且樁端支承于第⑤層相對(duì)較軟土層的預(yù)制樁和22個(gè)工程共計(jì)66根分別以⑦,⑧,和⑨3層土為持力層的鉆孔灌注樁的實(shí)測(cè)資料,對(duì)99版規(guī)范樁基承載力取值進(jìn)行了研究。首先,采用統(tǒng)計(jì)分析和有限元數(shù)值分析兩種方法對(duì)收集樣本進(jìn)行了分析,以綜合確定預(yù)制樁和灌注樁的樁端阻力和樁側(cè)摩阻力取值。其次,按照調(diào)整后的承載力取值,對(duì)各統(tǒng)計(jì)樣本進(jìn)行了回代計(jì)算,通過(guò)比較表明依據(jù)調(diào)整后的承載力取值的計(jì)算結(jié)果具有較高的保證率。

鋼板樁在沉貫到設(shè)計(jì)深度的過(guò)程中由于遇到障礙或沉樁困難等原因,經(jīng)常出現(xiàn)樁身偏斜或偏位過(guò)大等情況,此時(shí)需要將樁拔出進(jìn)行重新沉樁。因此在選擇振動(dòng)錘型時(shí),需考慮樁錘是否滿足拔樁力的要求。在深入探討振動(dòng)拔樁過(guò)程中樁土相互作用的基礎(chǔ)上,結(jié)合八所港老港區(qū)1#~4#泊位改造工程,提出拔樁設(shè)備的選型,進(jìn)而研究了拔樁力與地基土質(zhì)情況與拔樁長(zhǎng)度的關(guān)系。

海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)長(zhǎng)期受到巨大的水平荷載和傾覆力矩,設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)需要具有足夠的剛度和抗壓強(qiáng)度來(lái)抵抗風(fēng)、波浪、海流等環(huán)境荷載。依托某海上風(fēng)電場(chǎng)試樁工程,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)基樁軸向抗壓靜載試驗(yàn),分析土層的荷載位移曲線,并根據(jù)位移突變段確定基樁的極限荷載。借助擬合法和api規(guī)范法,分別得到τ-s曲線,從而計(jì)算出基樁的極限側(cè)摩阻力以及初始剛度。分析對(duì)比可以看出軟黏土土層和砂土土層在不同深度通過(guò)擬合法和api規(guī)范法計(jì)算得到的結(jié)果不同,二者有不同的適用范圍。因此需要進(jìn)一步研究樁基側(cè)摩阻力的各種確定方法,才能最大限度地開(kāi)發(fā)利用樁基的承載能力。