冷激鑄鐵凸輪軸三點(diǎn)彎曲斷裂載荷的統(tǒng)計(jì)分析
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4.6
采用直方圖分析和Weibull統(tǒng)計(jì)分析相結(jié)合的方法,分析了TU5GP4型冷激鑄鐵凸輪軸三點(diǎn)彎曲斷裂載荷的分布規(guī)律。結(jié)果表明:(1)TU5GP4型冷激鑄鐵凸輪軸三點(diǎn)彎曲斷裂載荷的分布直方圖屬偏態(tài)型,標(biāo)準(zhǔn)偏差S=0.223,說明數(shù)據(jù)分布集中程度高,離散程度小。(2)Weibull模量為33.4,表明其三點(diǎn)彎曲斷裂載荷集中程度高,凸輪軸生產(chǎn)工藝可靠性高。
四種灰鑄鐵凸輪軸硬度HB與HRB關(guān)系的統(tǒng)計(jì)分析
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通過統(tǒng)計(jì)分析研究了四種灰鑄鐵凸輪軸硬度hb與hrb之間的關(guān)系,獲得了四種灰鑄鐵凸輪軸hb與hrb之間回歸方程。研究發(fā)現(xiàn),灰鑄鐵凸輪軸的基體硬度hb與hrb在試驗(yàn)范圍內(nèi)正相關(guān),并對(duì)此做了分析。
鑄鐵三點(diǎn)彎曲切口梁的抗斷裂性能
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鑄鐵類材料裂紋端部的斷裂損傷過程區(qū)能簡化為具有黏聚力的裂紋。為探尋帶切口鑄鐵試件的最大承載力計(jì)算方法,用實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)8種不同切口尺寸的鑄鐵三點(diǎn)彎曲梁進(jìn)行加載實(shí)驗(yàn),得到載荷隨加載點(diǎn)位移變化曲線;計(jì)算各個(gè)試件斷裂過程消耗功以及相應(yīng)單位斷裂面消耗比能。分別通過實(shí)驗(yàn)測得載荷和預(yù)制裂紋尺寸及等效裂紋長度,計(jì)算應(yīng)力強(qiáng)度因子和能量釋放率。根據(jù)黏聚裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子計(jì)算式與雙k斷裂準(zhǔn)則,得到該類材料結(jié)構(gòu)承載力的理論計(jì)算數(shù)值;并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,兩者符合良好。
碳含量對(duì)TU5JP4灰鑄鐵冷激凸輪軸鑄造彎曲變形和氣孔的影響
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4.5
本文采用生產(chǎn)現(xiàn)場的大量數(shù)據(jù),統(tǒng)計(jì)分析了碳含量對(duì)tu5jp4灰鑄鐵冷激凸輪軸彎曲變形和氣孔的影響。統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明,碳含量從3.4%~3.6%提高到3.6%~3.7%之間,可以較明顯地降低凸輪軸的過度彎曲變形(跳動(dòng)超過1mm)和氣孔缺陷。用戶機(jī)械加工的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明,碳含量提高后,因皮下氣孔導(dǎo)致的廢品率下降約30%。
平板車制動(dòng)系統(tǒng)凸輪軸斷裂分析及工藝改進(jìn)
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4.3
通過對(duì)焊接后的凸輪軸在校直時(shí)產(chǎn)生斷裂的原因進(jìn)行分析,改進(jìn)了凸輪軸的焊接和熱處理工藝,并根據(jù)熱處理狀態(tài)對(duì)焊后的凸輪軸進(jìn)行了抗扭試驗(yàn)對(duì)比,證明了工藝改進(jìn)后的凸輪軸能夠滿足其使用性能的要求。
灰鑄鐵凸輪軸表面早期麻點(diǎn)形成原因分析
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4.7
分析研究了灰鑄鐵凸輪軸經(jīng)氬弧重熔工藝處理后,約5000km正常行駛后個(gè)別軸局部區(qū)域出現(xiàn)早期麻點(diǎn)與部分剝落而失效,結(jié)果證明早期失效的原因?yàn)闅寤≈厝酃に嚥环€(wěn)定所致。
B型噴油泵凸輪軸斷裂原因及預(yù)防措施
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4.8
b型噴油泵凸輪軸斷裂原因及預(yù)防措施 目前,我軍工程兵部(分)隊(duì)裝備的ty120型推土機(jī)、zl系列裝載機(jī)、 py160型平路機(jī)、75kw移動(dòng)電站等主要工程裝備,絕大多數(shù)均采用6135型 柴油發(fā)動(dòng)機(jī)作為機(jī)械的源動(dòng)力裝置。作為6135型柴油發(fā)動(dòng)機(jī)“心臟”的b 型噴油泵,在裝備訓(xùn)練、野營拉動(dòng)等過程中,凸輪軸經(jīng)常斷裂,嚴(yán)重影響了 部隊(duì)訓(xùn)練和演習(xí)任務(wù)的順利完成。結(jié)合裝備教學(xué)和修理實(shí)踐,對(duì)6135型柴 油發(fā)動(dòng)機(jī)b型噴油泵凸輪軸斷裂的故障原因,修理方法和預(yù)防措施作一介 紹。 1故障原因 6135型柴油發(fā)動(dòng)機(jī)采用的b型泵為整體柱塞式噴油泵,它通過四根螺 栓固定在柴油機(jī)機(jī)體一側(cè)的支架上,由柴油機(jī)曲軸經(jīng)正時(shí)齒輪驅(qū)動(dòng),噴油泵 凸輪軸與油泵驅(qū)動(dòng)軸采用聯(lián)軸器連接。噴油泵凸輪的升程為10mm,分泵中 心距為40mm,油泵的最大轉(zhuǎn)速達(dá)1000轉(zhuǎn)/分鐘。由于噴油泵高轉(zhuǎn)速的工作 狀況和”
組合式凸輪軸加工工藝
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4.8
組合式凸輪軸加工工藝 摘要:本文介紹了組合式凸輪軸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及目前國內(nèi)組合式 凸輪軸的制造技術(shù)現(xiàn)狀,并結(jié)合傳統(tǒng)整體式凸輪軸進(jìn)行了對(duì)比分 析,為新產(chǎn)品開發(fā)及工藝制定的合理設(shè)計(jì)提供了可靠的依據(jù)。 關(guān)鍵詞:內(nèi)燃機(jī)組合式凸輪軸加工工藝 前言 凸輪軸是發(fā)動(dòng)機(jī)的重要零部件之一,凸輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和加工 質(zhì)量的好壞,對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的性能起著極其重要的作用,隨著發(fā)動(dòng)機(jī)高 速度、高輸出功率、低燃油附加性、整車輕量化和低成本投入等的 設(shè)計(jì)需求,對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)零部件,尤其是凸輪軸提出了更高的設(shè)計(jì)要求, 要求其結(jié)構(gòu)緊湊、質(zhì)量輕便、材料強(qiáng)度高、耐磨性好。而整體式凸 輪軸一般為鑄件或鍛件,材料組成相同,各方面性能也相同,故無 法達(dá)到以上的要求,而組合式凸輪軸無論從性能、成本,還是從質(zhì) 量方面均是理想的選擇;目前國外應(yīng)用數(shù)量已超過50%,但國內(nèi)只 有約10%。 1.組合式凸輪軸結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 1.1產(chǎn)品方面的優(yōu)勢 1.1.1組
水冷銅型凝固下球墨鑄鐵凸輪軸研制
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4.5
介紹了球鐵凸輪軸水冷銅金屬型鑄造工藝,為了滿足球鐵凸輪軸的要求(qt700-2,鐵素體≤50%),適當(dāng)加入合金元素cu、sn,其中cu控制在1.0%-1.4%,sn在0.03%-0.05%。球化處理時(shí),減少mg、re的加入量,同時(shí)對(duì)鑄件進(jìn)行正火處理經(jīng)批量生產(chǎn)驗(yàn)證,該工藝穩(wěn)定,效率高,可以滿足球鐵凸輪軸的生產(chǎn)要求。
低合金鑄鐵凸輪軸的殼型和金屬型鑄造
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4.7
凸輪軸是發(fā)動(dòng)機(jī)配氣機(jī)構(gòu)的主要機(jī)件之一。實(shí)際應(yīng)用中凸輪軸的主要失效方式是磨損(磨料磨損)、刮傷(粘著磨損)、疲勞(點(diǎn)蝕剝落)。根據(jù)凸輪軸的工作狀況和主要失效方式,要求凸輪軸材料有較高的強(qiáng)度和硬度。
金屬型鑄造球墨鑄鐵凸輪軸材料與工藝研究
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4.4
為滿足企業(yè)生產(chǎn)的需要,研究制訂了金屬型鑄造球墨鑄鐵凸輪軸工藝。通過試驗(yàn)表明,根據(jù)球墨鑄鐵的凝固特性,通過嚴(yán)格控制化學(xué)成分,選擇合適的金屬型涂料和采取必要的鑄件出型緩冷措施,能夠獲得所希望的金相組織和力學(xué)性能,并有效地提高金屬型的使用壽命。該工藝無公害,節(jié)省材料,工人勞動(dòng)強(qiáng)度低,鑄件尺寸精度高,能耗低,出品率高,力學(xué)性能好,為機(jī)械化生產(chǎn)提供了條件。
負(fù)壓鑄滲法制備鑄鐵表面Ni/WC復(fù)合滲層三點(diǎn)彎曲性能測試
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4.3
采用負(fù)壓鑄滲法制備了鑄鐵表面不同wc含量的ni基復(fù)合滲層,觀察了滲層與基體結(jié)合形貌并對(duì)試樣進(jìn)行三點(diǎn)彎曲測試。結(jié)果表明:滲層與基體熔合良好;隨著滲層中wc含量的增加,滲層的韌性變差,變形的能力變差;彎曲破壞形貌和斷口分析表明,不同wc含量的滲層破壞形貌基本相同,斷裂機(jī)理也相同,基體沿石墨斷裂,滲層沿wc斷裂。
高速鐵路無砟軌道鋼軌原始彎曲測試與統(tǒng)計(jì)分析
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4.4
采用弦線法,對(duì)高速鐵路無砟軌道鋼軌原始彎曲進(jìn)行了現(xiàn)場測試,將測試數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)理統(tǒng)計(jì)分析,得出鋼軌原始彎曲矢度與平方之比的平均值與標(biāo)準(zhǔn)差,為高速鐵路無縫線路穩(wěn)定性計(jì)算提供了參考。
鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)與載荷特性分析
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4.8
鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)與載荷特性分析
某輪主機(jī)排氣閥凸輪軸油泵密封失效后故障分析
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4.6
從機(jī)械及輪機(jī)資源管理兩方面對(duì)某輪主機(jī)排氣閥凸輪軸油泵密封失效后的故障進(jìn)行了分析,有助于輪機(jī)人員加強(qiáng)對(duì)輪機(jī)資源管理的理解和提高,降低船舶事故發(fā)生率。
三點(diǎn)彎曲下的鋼纖維高強(qiáng)混凝土斷裂能
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4.4
年月 水利學(xué)報(bào) 第卷第期 收稿日期 基金項(xiàng)目國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目 作者簡介高丹盈男河南三門峽人博士教授主要從事新型建筑復(fù)合材料及其結(jié)構(gòu)性能方面的研究 文章編號(hào) 三點(diǎn)彎曲下的鋼纖維高強(qiáng)混凝土斷裂能 高丹盈張廷毅 鄭州大學(xué)環(huán)境與水利學(xué)院河南鄭州 摘要通過個(gè)尺寸為的不同體積率的鋼纖維高強(qiáng)混凝土切口梁三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)探討了 鋼纖維體積率和裂縫相對(duì)切口深度對(duì)高強(qiáng)混凝土斷裂能和作用力功的影響結(jié)果表明鋼纖維改善了高強(qiáng)混凝土 的斷裂性能與延性鋼纖維高強(qiáng)混凝土斷裂能增益比作用力功增益比以及延性指數(shù)隨著鋼纖維體積率的增加而 線性增加隨著切口深度的增加而降低外力功對(duì)斷裂能的大小起較大作用在分析試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上建立了鋼 纖維高強(qiáng)混凝土作用力功和斷裂能的計(jì)算公式 關(guān)鍵詞鋼纖維高強(qiáng)混凝土延性指數(shù)重力功外力功斷裂能 中圖分類號(hào)文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 斷裂能是基于
三點(diǎn)彎曲下鋼纖維高強(qiáng)混凝土的斷裂性能_英文_
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4.6
硅酸鹽學(xué)報(bào)·1630·2007年 三點(diǎn)彎曲下鋼纖維高強(qiáng)混凝土的斷裂性能 高丹盈,張廷毅 (鄭州大學(xué),新型建材與結(jié)構(gòu)研究中心,鄭州450002) 摘要:通過50個(gè)尺寸為100mm×100mm×515mm的鋼纖維高強(qiáng)混凝土切口梁三點(diǎn)彎曲試驗(yàn),研究鋼纖維體積率對(duì)高強(qiáng)混凝土有效裂縫長度、斷裂 韌度和臨界裂縫張開位移的影響。結(jié)果表明:隨著鋼纖維體積率的增加,鋼纖維高強(qiáng)混凝土斷裂韌度增益比基本呈線性增加,臨界裂縫尖端和臨界裂 縫嘴張開位移分別呈指數(shù)型增加。有效裂縫長度趨于穩(wěn)定值,基本不受鋼纖維體積率變化的影響。在分析試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上,建立了鋼纖維高強(qiáng)混凝 土有效裂縫長度、斷裂韌度和臨界裂縫張開位移的計(jì)算公式。 關(guān)鍵詞:鋼纖維;高強(qiáng)混凝土;臨界裂縫張開位移;有效裂縫長度;斷裂韌度 中圖分類號(hào):tu528文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:a文章編號(hào):0454–564
45號(hào)鋼三點(diǎn)彎曲試樣斷裂韌度K_(IC)測試
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4.6
帶裂紋的構(gòu)件,裂紋尖湍附近的彈性應(yīng)力場強(qiáng)度由應(yīng)力強(qiáng)度因子k來度量。k_(ic)是材料在平面應(yīng)變條件下ⅰ型裂紋發(fā)生失穩(wěn)擴(kuò)展時(shí)應(yīng)力強(qiáng)度因子k_1的臨界值,是材料的一種性能,稱平面應(yīng)變斷裂韌度。我們按照yb947標(biāo)準(zhǔn)對(duì)45號(hào)鋼進(jìn)行三點(diǎn)彎曲試驗(yàn),順利地完成了斷裂韌度k_(ic)的測試。
鋼筋混凝土三點(diǎn)彎曲梁斷裂韌度計(jì)算模型
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4.4
基于虛擬裂縫模型,針對(duì)鋼筋混凝土試件在三點(diǎn)彎曲作用下開裂截面的受力特征,在合理假定的前提下,給出了一種計(jì)算鋼筋混凝土三點(diǎn)彎曲梁的失穩(wěn)斷裂韌度的解析方法。然后,應(yīng)用該方法計(jì)算了初始縫高比α0(初始裂縫長度與試件高度的比值)分別為0.2,0.3,0.4,0.5的三點(diǎn)彎曲試件的最大荷載和臨界有效裂縫長度,進(jìn)而求得了鋼筋混凝土三點(diǎn)彎曲梁的失穩(wěn)斷裂韌度。通過對(duì)計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的誤差分析,發(fā)現(xiàn)失穩(wěn)斷裂韌度最大誤差為4.915%,說明這種方法可以較為準(zhǔn)確地預(yù)測三點(diǎn)彎曲梁的失穩(wěn)斷裂韌度。在此基礎(chǔ)上研究了初始縫高比α0對(duì)失穩(wěn)斷裂韌度的影響,發(fā)現(xiàn)失穩(wěn)斷裂韌度基本上不隨α0變化,失穩(wěn)斷裂韌度可以作為材料常數(shù),應(yīng)用于裂縫擴(kuò)展?fàn)顟B(tài)的判斷。
泡沫鋁合金填充圓管三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)研究
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4.6
用實(shí)驗(yàn)方法研究了三種不同管壁厚度、兩種跨徑的泡沫鋁合金填充圓管的三點(diǎn)彎曲力學(xué)性能,得到了泡沫鋁合金填充管結(jié)構(gòu)承載過程中的三種變形模式,即壓入、壓入彎曲和管壁下緣拉裂破壞。給出了空管和泡沫鋁合金填充管的載荷位移曲線,并進(jìn)行了比較。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)泡沫鋁合金填充管結(jié)構(gòu)的承載能力隨泡沫鋁合金密度的增大而增大,但破壞應(yīng)變則隨之減小。結(jié)構(gòu)承載力的相對(duì)提高量隨著管壁厚度的減小和跨徑的增大而增大。此外,分析了泡沫鋁合金提高填充管結(jié)構(gòu)承載能力的機(jī)理。泡沫鋁合金填充使管壁壓入量和管截面抗彎剛度的損失顯著減小,從而提高了結(jié)構(gòu)的抗彎能力。
熱采水平井彎曲段套管柱失效載荷分析
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4.8
熱采水平井中套管柱受各種載荷耦合作用會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中而損壞。為此,采用有限元方法對(duì)熱采水平井彎曲段套管柱失效載荷進(jìn)行了分析。在建立套管柱受力等效模型和有限元計(jì)算模型之后,分析研究了多種載荷耦合作用下套管柱失效的臨界應(yīng)力和臨界應(yīng)變。研究結(jié)果表明,套管柱應(yīng)力值和應(yīng)變隨著地層深度的增加和注汽溫度的升高而增大,對(duì)于井眼彎曲段套管柱,井眼曲率越大,管柱應(yīng)力值和應(yīng)變越大。建議進(jìn)行熱采水平井套管柱設(shè)計(jì)時(shí)采用高強(qiáng)度管材,以提高材料屈服極限,減小軸向應(yīng)變。
柴油機(jī)用凸輪軸機(jī)械加工的創(chuàng)新與發(fā)展
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4.3
本文通過介紹柴油機(jī)用凸輪軸的機(jī)械加工隨著新技術(shù)的誕生,加工工藝隨著改變的實(shí)例,探討了我國的機(jī)械制造行業(yè)需要加速轉(zhuǎn)型,加快開發(fā)具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的工藝技術(shù)和產(chǎn)品的緊迫性和重要意義.
鑄鋼表面鎳基合金滲層的三點(diǎn)彎曲行為分析
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4.6
采用鑄滲技術(shù)在45鋼表面制備了鎳基合金滲層,對(duì)滲層的微觀組織及彎曲行為進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:滲層組織致密,與基體呈冶金熔合,在滲層內(nèi)部及滲層與基體的結(jié)合界面處無任何夾雜、氣孔及微裂紋等缺陷,滲層主要由鎳基固溶體、crb以及cr3ni2組成;帶有滲層的試樣三點(diǎn)彎曲載荷-位移曲線上出現(xiàn)了三個(gè)峰值,在第一個(gè)峰值剛出現(xiàn)時(shí)滲層表面微裂紋開始萌生,隨著第二個(gè)峰值的出現(xiàn)微裂紋微量擴(kuò)展,在第三個(gè)峰值發(fā)生時(shí)滲層宏觀斷裂,但從載荷位移曲線上發(fā)現(xiàn)相同位移條件下其載荷依然大于基體,這說明滲層并沒有完全破壞,第三個(gè)峰值時(shí)的載荷為0.88kn,較相同條件下基體的載荷提高115%。
泡沫鋁夾心板靜態(tài)三點(diǎn)彎曲變形行為及力學(xué)性能(精)
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4.3
泡沫鋁夾心板靜態(tài)三點(diǎn)彎曲變形行為及力學(xué)性能(精)
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職位:初級(jí)大數(shù)據(jù)工程師
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林