內(nèi)螺紋管管型結(jié)構(gòu)對(duì)管內(nèi)流動(dòng)阻力特性影響

在壓力9～22mpa,質(zhì)量流速450～2000kg·m?2·s?1,內(nèi)壁熱負(fù)荷200～700kw·m?2的參數(shù)范圍內(nèi),試驗(yàn)研究了用于1000mw超超臨界鍋爐??28.6mm×5.8mm垂直上升內(nèi)螺紋水冷壁管內(nèi)汽水流動(dòng)沸騰傳熱。研究表明:內(nèi)螺紋管內(nèi)壁螺紋的漩流作用可抑制偏離核態(tài)沸騰(dnb)傳熱惡化,內(nèi)螺紋管在高干度區(qū)發(fā)生蒸干型(do)傳熱惡化。增大質(zhì)量流速可推遲壁溫飛升,壁溫飛升幅度隨質(zhì)量流速增大而降低。熱負(fù)荷越大管壁溫越高,隨熱負(fù)荷增大管壁壁溫飛升提前,且傳熱惡化后壁溫飛升值增大。隨著壓力增加,壁溫飛升發(fā)生干度值減小。內(nèi)螺紋管汽水流動(dòng)沸騰傳熱系數(shù)呈?形分布,傳熱系數(shù)峰值出現(xiàn)在汽水沸騰區(qū)。文中還給出了亞臨界壓力區(qū)內(nèi)螺紋管單相區(qū)和汽水沸騰區(qū)的傳熱系數(shù)試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。

內(nèi)螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內(nèi)表面具有一定數(shù)量，一定規(guī)則螺紋的內(nèi)螺紋tp2紫銅管。 由于內(nèi)螺紋銅管內(nèi)表面積的增加，所以它的導(dǎo)熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內(nèi)螺紋銅管的發(fā)展大致經(jīng)歷了如下幾個(gè)發(fā)展階段： （1）山型齒內(nèi)螺紋管； （2）梯型槽內(nèi)螺紋管； （3）頂角型內(nèi)螺紋管； （4）細(xì)高齒型內(nèi)螺紋管。（又稱瘦高齒內(nèi)螺紋銅管） 目前，國(guó)外又陸續(xù)推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內(nèi)螺紋管 傳熱性能： 按照國(guó)標(biāo)gb/t20928-2007中的要求，內(nèi)螺紋銅管產(chǎn)品按照產(chǎn)品名稱、牌號(hào)、狀態(tài)、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、（用tp2制造的， 供應(yīng)狀態(tài)為

電廠在對(duì)管屏用測(cè)厚儀測(cè)厚時(shí)發(fā)現(xiàn)內(nèi)螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發(fā)現(xiàn)在管子橫斷面上有很細(xì)的長(zhǎng)條缺陷,現(xiàn)場(chǎng)判斷為分層。實(shí)際是,電廠測(cè)厚的結(jié)果大部分是由于測(cè)厚儀與管子間偶合的不好,個(gè)別點(diǎn)是由于內(nèi)螺紋管內(nèi)部有小缺陷導(dǎo)致測(cè)厚減薄。經(jīng)金相試驗(yàn),結(jié)果表明缺陷是夾雜物。

對(duì)超臨界水在不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的豎直內(nèi)螺紋管內(nèi)的流動(dòng)和傳熱特性進(jìn)行數(shù)值模擬研究,重點(diǎn)分析了內(nèi)螺紋管的螺旋升角、相對(duì)螺紋寬度和相對(duì)螺紋高度在不同質(zhì)量流速和熱流密度條件下對(duì)傳熱和阻力特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明:內(nèi)螺紋管的傳熱系數(shù)和阻力系數(shù)均隨升角的減小而增加;相對(duì)螺紋寬度的變化對(duì)內(nèi)螺紋管的傳熱和阻力特性幾乎無影響;隨著相對(duì)螺紋高度的增加,傳熱系數(shù)和阻力系數(shù)均增加。通過對(duì)內(nèi)螺紋管的綜合性能分析,結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)超臨界流體傳熱和阻力特性的影響順序依次為螺旋升角、螺紋高度、螺紋寬度。

通過對(duì)600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設(shè)計(jì)與應(yīng)用,研究試驗(yàn)φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優(yōu)化內(nèi)螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區(qū)的流動(dòng)傳熱特性。試驗(yàn)獲得了不同工況(壓力、熱負(fù)荷、質(zhì)量流速)下內(nèi)螺紋管壁溫分布和內(nèi)壁換熱系數(shù)隨焓值的變化規(guī)律。并根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),擬合建立單相、兩相換熱系數(shù)計(jì)算關(guān)聯(lián)式,同時(shí)進(jìn)一步建立傳熱惡化發(fā)生時(shí)的臨界條件及干涸后傳熱計(jì)算關(guān)聯(lián)式,為鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管水冷壁設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供可靠數(shù)據(jù)。

在亞臨界壓力條件下，針對(duì)φ28．6mm×5．8mm的優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管內(nèi)汽．水兩相流進(jìn)行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結(jié)果表明，干度和系統(tǒng)壓力對(duì)內(nèi)螺紋管內(nèi)的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大，則兩相摩擦倍率增大；壓力增大，兩相摩擦倍率減??；當(dāng)壓力接近臨界壓力時(shí)，兩相摩擦倍率接近于1。優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內(nèi)螺紋管。當(dāng)其應(yīng)用于垂直管屏換熱設(shè)備時(shí)，壓力損失中摩擦壓降所占比例將會(huì)減小，從而加大重位壓降的影響程度，使得換熱設(shè)備在特定工況下具有自補(bǔ)償特性，從而形成良好的水動(dòng)力條件。

在亞臨界壓力條件下,針對(duì)ф28.6mm×5.8mm的優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管內(nèi)汽-水兩相流進(jìn)行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結(jié)果表明,干度和系統(tǒng)壓力對(duì)內(nèi)螺紋管內(nèi)的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大,則兩相摩擦倍率增大;壓力增大,兩相摩擦倍率減小;當(dāng)壓力接近臨界壓力時(shí),兩相摩擦倍率接近于1。優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內(nèi)螺紋管。當(dāng)其應(yīng)用于垂直管屏換熱設(shè)備時(shí),壓力損失中摩擦壓降所占比例將會(huì)減小,從而加大重位壓降的影響程度,使得換熱設(shè)備在特定工況下具有自補(bǔ)償特性,從而形成良好的水動(dòng)力條件。

通過對(duì)比不同結(jié)構(gòu)尺寸的垂直上升內(nèi)螺紋管在亞臨界及超臨界壓力下的傳熱系數(shù)計(jì)算關(guān)聯(lián)式,結(jié)果表明:傳熱系數(shù)隨著質(zhì)量流量的增大、壓力及熱負(fù)荷的減小而增大;換熱系數(shù)峰值在兩相沸騰區(qū);在超臨界壓力區(qū),由于水在擬臨界附近變化劇烈,在擬臨界焓值區(qū)傳熱系數(shù)有最大值。內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)傳熱特性的影響與無因次數(shù)n有密切關(guān)系。

本文針對(duì)原有內(nèi)螺紋管水壓工裝的原理、結(jié)構(gòu)及使用后的效果，結(jié)合生產(chǎn)實(shí)情，對(duì)局部結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)，有效地提高了生產(chǎn)效率。

碳鋼管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標(biāo)準(zhǔn)asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價(jià) 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標(biāo)準(zhǔn)asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價(jià) 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

本文在壓力p=19.0～22.5mpa、質(zhì)量流速g=600～1000kg/(m~2s)、內(nèi)壁熱流密度q=300～500kw/m~2的參數(shù)范圍內(nèi),對(duì)水在新型垂直上升內(nèi)螺紋管內(nèi)的傳熱特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。研究發(fā)現(xiàn),在近臨界壓力區(qū),內(nèi)螺紋管的內(nèi)壁溫隨質(zhì)量流速的增加而降低,隨熱流密度的增大而升高。在本文研究參數(shù)范圍內(nèi),近臨界壓力區(qū)的水在內(nèi)螺紋管內(nèi)傳熱時(shí)并未出現(xiàn)明顯的傳熱惡化。通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比發(fā)現(xiàn),近臨界壓力區(qū)的亞臨界壓力部分水的傳熱特性與超臨界壓力部分水的傳熱特性具有相似性。

如有你有幫助，請(qǐng)購(gòu)買下載，謝謝！ 1頁(yè) 內(nèi)螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內(nèi)表面具有一定數(shù)量，一定規(guī)則螺紋的內(nèi)螺紋tp2紫銅管。 由于內(nèi)螺紋銅管內(nèi)表面積的增加，所以它的導(dǎo)熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內(nèi)螺紋銅管的發(fā)展大致經(jīng)歷了如下幾個(gè)發(fā)展階段： （1）山型齒內(nèi)螺紋管； （2）梯型槽內(nèi)螺紋管； （3）頂角型內(nèi)螺紋管； （4）細(xì)高齒型內(nèi)螺紋管。（又稱瘦高齒內(nèi)螺紋銅管） 目前，國(guó)外又陸續(xù)推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內(nèi)螺紋管 傳熱性能： 按照國(guó)標(biāo)gb/t20928-2007中的要求，內(nèi)螺紋銅管產(chǎn)品按照產(chǎn)品名稱、牌號(hào)、狀態(tài)、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-2007

旋壓成型是目前內(nèi)螺紋銅管加工的一種主要方法,通過對(duì)無縫內(nèi)螺紋銅管加工過程中的受力分析,借鑒金龍集團(tuán)在實(shí)際生產(chǎn)中的經(jīng)驗(yàn),同時(shí)參考理論公式,總結(jié)出部分影響大螺旋角內(nèi)螺紋銅管的成型因素,供設(shè)計(jì)內(nèi)螺紋成型工藝時(shí)參考。

在壓力為8～10mpa、質(zhì)量流速為350～600kg/(m2.s)、含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對(duì)直徑為38.1mm、壁厚為7.5mm的六頭內(nèi)螺紋管中汽液兩相流體的摩擦壓降特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究,試驗(yàn)段采用水平絕熱布置。試驗(yàn)結(jié)果表明:壓力對(duì)兩相流摩擦壓降的影響很大,兩相流摩擦壓降倍率隨壓力增加而減小,在臨界壓力附近趨近于1;兩相流摩擦壓降倍率隨含汽率增加而先增加,然后有減小的趨勢(shì);兩相流摩擦壓降倍率也隨質(zhì)量流速增加而減小。并對(duì)用于計(jì)算汽液兩相流體摩擦壓降的試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式中的b系數(shù)進(jìn)行了討論。

介紹了紫銅內(nèi)螺紋管成型原理,成型裝置的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),設(shè)備性能

在壓力為9～22mpa,質(zhì)量流速為600～1200kg/(m2·s),含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對(duì)φ38.1mm×7.5mm的6頭內(nèi)螺紋管中汽-液兩相流體的摩擦壓降特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究。試驗(yàn)段采用水平絕熱布置。試驗(yàn)結(jié)果表明:壓力對(duì)兩相流摩擦壓降的影響很大,隨壓力增加,兩相流摩擦壓降倍率減小,在臨界壓力附近,兩相流摩擦壓降倍率趨近于1;隨含汽率增加,兩相流摩擦壓降倍率先增加,然后有減小的趨勢(shì);隨質(zhì)量流速增加,兩相流摩擦壓降倍率減小。用于計(jì)算單相水摩擦壓降系數(shù)以及用于計(jì)算汽-液兩相流體摩擦壓降的試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式被提供。

揚(yáng)中市科普儀表電器成套廠 0511-88523863www.cnkepu.net 內(nèi)螺紋端接式管接頭 符合asmeb16.11螺紋管件尺寸規(guī)范 ■-壓力2000、3000、6000psi ■-制造材料：304、316 ■-螺紋尺寸符合jisb0203、gb7306、b.s..84標(biāo)準(zhǔn) ■-直管螺紋和其它螺紋標(biāo)準(zhǔn)也可供貨,但貨期很長(zhǎng) ■-3000psi壓力以下的產(chǎn)品，以2000psi壓力等級(jí)的產(chǎn)品供貨 ■-毫米尺寸可能會(huì)修改 端接尺寸其它尺寸(2000psi) 連接螺紋通徑-e 基本訂購(gòu)號(hào) falbs a1/86-2n2-t2242.0216.73.5 1/48-4n2-t2242.02110.23.5 3/810-6n2-t2550.02510.43.5 1/215-8n2

本文在全周加熱和單側(cè)加熱的條件下,對(duì)600mw超臨界變壓運(yùn)行直流鍋爐水冷壁φ28×6mm內(nèi)螺紋管進(jìn)行了傳熱與阻力特性的試驗(yàn)研究。試驗(yàn)參數(shù)為壓力13-27mpa,質(zhì)量流速400-1800kg/m2·s,內(nèi)壁熱負(fù)荷200-800kw/m2。試驗(yàn)得出了在不同參數(shù)條件下的壁溫分布、發(fā)生傳熱惡化的臨界條件、單相及兩相對(duì)流放熱系數(shù)、干涸后放熱系數(shù)及內(nèi)螺紋管的摩擦壓降,提出了計(jì)算關(guān)聯(lián)式,比較了單側(cè)加熱與全周加熱的區(qū)別,為超臨界鍋爐設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)。

對(duì)非共沸混合制冷劑r417a在外徑為9.52mm的水平光滑管和2種不同幾何參數(shù)的內(nèi)螺紋管中的流動(dòng)沸騰換熱進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,分析討論了制冷劑質(zhì)量流速、熱流密度、干度、強(qiáng)化管參數(shù)對(duì)換熱系數(shù)的影響規(guī)律和影響機(jī)理.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:換熱系數(shù)隨著質(zhì)量流速的增大而增大.在以對(duì)流蒸發(fā)占優(yōu)勢(shì)的換熱區(qū),熱流密度對(duì)換熱系數(shù)的影響較小;換熱系數(shù)隨著干度的增大先呈現(xiàn)出增大趨勢(shì),增至高峰值后又迅速下降,高峰值隨熱流密度的增大和質(zhì)量流速的減小向干度較大的方向移動(dòng);內(nèi)螺紋管能有效強(qiáng)化制冷劑的流動(dòng)沸騰換熱,r417a在2種內(nèi)螺紋管中的換熱系數(shù)分別比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.

在系統(tǒng)壓力p=3～10mpa,質(zhì)量流速g=300～600kg/s,進(jìn)口過冷度δtsub=30～90℃,內(nèi)壁熱負(fù)荷q=0～190kw/m2的工況范圍內(nèi),采用試驗(yàn)段長(zhǎng)度與內(nèi)徑之比(l/d)大于600、傾角為19.5o的φ38.1×7.5mm6頭內(nèi)螺紋管,研究了壓力、質(zhì)量流速、進(jìn)口過冷度以及兩管熱負(fù)荷不均勻?qū)Ω邏浩?水兩相流密度波脈動(dòng)的影響。結(jié)果表明,隨壓力增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增加;隨質(zhì)量流速增加,臨界熱負(fù)荷增加,而臨界干度下降;進(jìn)口過冷度對(duì)密度波脈動(dòng)呈現(xiàn)單值性影響,隨進(jìn)口過冷度下降,臨界熱負(fù)荷降低;在其他條件相同的情況下,并聯(lián)管不對(duì)稱加熱時(shí)的臨界熱負(fù)荷較對(duì)稱加熱時(shí)的臨界熱負(fù)荷更高。

本文基于三維彈塑性大變形有限元分析理論,通過對(duì)內(nèi)螺旋凸筋管冷拔成形過程進(jìn)行有限元仿真,建立增量步與拉拔力的關(guān)系,提出了拉拔力的計(jì)算方法。經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,理論計(jì)算值與實(shí)測(cè)值相吻合,可為拉拔模具和工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)提供參考。

研究了系統(tǒng)壓力、質(zhì)量流速及螺旋管結(jié)構(gòu)形式對(duì)超臨界壓力下航空煤油rp-3在螺旋管內(nèi)的流動(dòng)阻力特性.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:螺旋管局部阻力系數(shù)變化曲線由螺旋管內(nèi)流體臨界雷諾數(shù)、擬臨界溫度分為明顯的3個(gè)部分:工質(zhì)溫度低于擬臨界溫度且管內(nèi)雷諾數(shù)小于螺旋管臨界雷諾數(shù)時(shí),局部損失系數(shù)與雷諾數(shù)和螺旋直徑與管徑比d/din相關(guān);流體溫度低于擬臨界溫度且雷諾數(shù)大于臨界雷諾數(shù)時(shí),局部阻力系數(shù)只與d/din相關(guān);流體溫度大于擬臨界溫度時(shí),局部阻力系數(shù)除與雷諾數(shù)和d/din相關(guān)外,同時(shí)還與密度、黏性的大幅變化相關(guān).另外,基于實(shí)驗(yàn)結(jié)果,提出了一種用壓力、溫度和螺旋直徑與管徑比進(jìn)行修正的局部阻力系數(shù)關(guān)聯(lián)式,擬合結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比,具有較好的一致性.