普通圓鋼管軸心受壓構件截面設計簡捷計算

現行鋼管混凝土設計規(guī)范所提供的穩(wěn)定性設計計算公式,在一個方程中有截面面積和穩(wěn)定系數這兩個未知數。在設計過程中,傳統(tǒng)的方法是采用迭代法求解該方程以獲得截面面積設計值。通過引入材料力學中一個表示截面面積的公式,與規(guī)范中的穩(wěn)定性設計計算公式組成一組方程組,通過求解方程組得到構件合理長細比和一個無量綱參數п的函數關系,這個無量綱參數п取決于截面特征參數β和一般設計已知量(包括材料強度、含鋼率、軸壓力設計值等)。給出了圓形截面的截面特征表達式。在設計截面時,首先通過設計已知量和截面特征參數直接得到構件的合理長細比λ,然后通過該長細比計算截面的主要尺寸。最后通過一個算例說明,該直接設計法計算結果可靠,較傳統(tǒng)迭代法更簡便,是穩(wěn)定性設計的一種實用算法。

提出用加筋圓鋼管代替一般的圓鋼管。主要對加筋圓鋼管混凝土短柱的承載力進行分析，同時對加筋和不加筋兩種圓鋼管混凝土構件的承載力及應力場的變化用有限元分析軟件進行對比。

用弦截法(割線法)計算鋼筋混凝土對稱配筋小偏心受壓構件的截面配筋,計算簡便有效,相對誤差小,精度高,具有超線性的收斂性,可供工程設計人員參考。

圓鋼管混凝土軸心受壓承載力計算研究——簡要介紹了美國的aci(1999)和aisc-lrfd(1999)、日本的aij和歐洲的ec4,我國的cecs28:90(1992)和dl/t5085-1999(1999)規(guī)程在計算圓鋼管混凝土軸心受壓承載力計算方法和特點,并選用幾組常見構件用各類方法進行計算...

6.實腹鋼柱軸心受壓截面設計 6.1截面設計原則 為了避免彎扭失穩(wěn),實腹式軸心受壓構件一般采用雙軸對稱截面. 為了獲得經濟與合理的設計效果,選擇實腹式軸心受壓構件的截面時應考慮以下幾個原則. (1)等穩(wěn)定性.使構件兩個主軸方向的穩(wěn)定承載力相同.φx=φy穩(wěn)定系數. (2)寬肢薄壁。在滿足板件寬(高)厚比限值的條件下,截面面積的分布應盡量開展。以增加 截面的慣性矩和回轉半徑。提高構件的整體穩(wěn)定性和剛度，達到用料合理。 (3)連接方便。一般選擇開敝式截面，便于與其他構件進行連接。 (4)制造省工。盡可能構造簡單，加工方便，取材容易。 6．2截面選擇 截面設計時，首先應根據上述截面設計原則、軸力大小和兩方向的計算長度等情況綜合考 慮后，初步選擇截面尺寸，然后進行強度、剛度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定驗算。具體步驟如下。 （1）確定所需要的截面積。假定構件的長細比λ

為了研究鋼管活性粉末混凝土(鋼管rpc)柱軸心受壓力學特性,采用全截面受壓方法進行了圓鋼管rpc短柱軸心受壓試驗,測試了其在荷載作用下的變形、應變情況.試驗結果表明,在荷載達到極限承載力時,鋼管prc短柱的變形主要處于彈性階段,當承載力下降到極限承載力的80%～90%后趨于平緩,在總結相關試驗資料的基礎上,參照cecs104:99中鋼管高強混凝土極限承載力公式,提出了鋼管rpc短柱的極限承載力計算經驗公式.為了便于工程應用,把公式中的混凝土強度及其對應的系數α進行了擴展,采用擴展后的系數α對試驗數據重新進行了計算,計算結果與試驗數據符合良好,能滿足工程應用.

將圓鋼管混凝土視為統(tǒng)一材料(復合材料),利用處于平面應變狀態(tài)下的平衡方程,推導出嚴格滿足應力、應變邊界條件下的理論解。該理論解可以定量分析鋼管混凝土柱的應力與應變狀態(tài),及其相應的有效模量(又稱組合模量)和極限強度。根據理論解,套箍效應和極限強度不但與鋼管、核心混凝土的泊松比有關,還與其彈性模量、組合材料的面積率有關。并通過實例將理論解和試驗數據進行了對比,結果非常吻合。

締湎，硇銜i艇土槲．島手稚硼．白斑．固雩 | z3j，2 矩形截面對稱配筋小偏心受壓 構件截面設計圖算法t“j。 方和(江蘇鹽城市規(guī)劃設計皖，鹽城 三一—，扛蘇大豐縣建筑總公司，太豐 (江蘇大豐縣自米水公司，太豐 矩形截面鋼筋砼構件對稱配筋小偏心受壓的截 面設計，通常要求解一個關于{的三次方程 n1-0_5~-(1s 式中。=／1 =／0}(1) ：(-dd／．~。j 往常為了避免解三次方程，用簡化公式計算{ 圖算法不用簡化公式，減少了誤差。 圖算依據：將上述三次方程化成 {。一(2+)+[2(d+)一2(一0．8)]+ [2v(一0．8)一2{d]一0 根據規(guī)范取矗一0544 設b2(n+0．5{)一2(0544—0．8) =20512y+1．088

矩形截面鋼筋混凝土構件對稱配筋小偏心受壓的截面設計，通常要求解一個關于ξ的三次方程：αξｂ－ξξｂ－０．８＝ξ（１－０．５ξ）（ξｂ－ξξｂ－０．８）＋（βξ）γ式中：α＝ｎｅ／ｆｃｍｂｈ２０β＝ｎ／ｆｃｍｂｈ０γ＝（ｈ０－α’ｓ）ｈ０（１）往常為...

《鋼結構設計規(guī)范》gb50017-2003認為:單軸對稱的t型鋼軸心壓桿繞對稱軸的穩(wěn)定性是彎扭失穩(wěn)問題。本次試驗發(fā)現,剖分t型鋼軸壓桿有必要做彎扭屈曲驗算,計算方法采用換算長細比法。結果表明:換算長細比法能夠確保安全,被廣泛采用。

2010-第5章軸心受壓構件

鋼筋混凝土第四章軸心受壓構件的截面承載力計算

為了驗證塔架結構采用高強鋼的適用性,對21根不同規(guī)格的q420高強度雙角鋼進行鉸支軸壓試驗,截面規(guī)格包括2l160×12、2l160×14、2l160×16,長細比范圍為25～55.將試驗結果和設計結果分析比較.結果表明:承載力的設計值比試驗值平均高9.16%;雙角鋼十字組合截面類構件最終破壞表現為彎曲屈曲與局部失穩(wěn)的組合;扭轉屈曲不是雙角鋼十字組合截面類構件的主要破壞模式,與現有設計方法不同.

推導出軸心受壓圓截面鋼-cfrp-混凝土組合短柱中混凝土、cfrp管和鋼管各方向上的應力與軸向壓力之間的關系式,掌握軸心受壓時組合短柱內部的受力情況。根據彈性力學理論中的厚壁圓筒分析理論、薄壁圓筒分析理論及變形協調關系分析在軸向壓力作用下圓截面鋼-cfrp-混凝土組合短柱的受力情況。由所推導出的公式可見,在線彈性范圍內組合短柱各部分所受的應力與組合短柱所承受的軸向壓力成正比,并與鋼管和cfrp管的厚度、彈性模量、混凝土的截面尺寸、泊松比、彈性模量有著密切的聯系。

q235-a鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8430.83

q235-a鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8430.83

q235-a鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8430.83

精心整理 q235-a鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數φ 表1 λ0123456789 01.00 0 0.99 7 0.99 5 0.99 2 0.98 9 0.98 7 0.98 4 0.98 1 0.97 9 0.97 6 100.97 4 0.97 1 0.96 8 0.96 6 0.96 3 0.96 0 0.95 8 0.95 5 0.95 2 0.94 9 200.94 7 0.94 4 0.94 1 0.93 8 0.93 6 0.93 3 0.93 0 0.92 7 0.92 4 0.92 1 300.91 8 0.91 5 0.91 2 0.90 9 0.90 6 0.90 3 0.89 9 0.89 6 0.89 3 0.88 9 400.88 6 0.8

. .' q235-a鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8

圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件的快速配筋計算

λ01234567 010.9970.9950.9920.9890.9870.9840.981 100.9740.9710.9680.9660.9630.960.9580.955 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.930.927 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.896 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.861 500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.829 600.8180.8140.810.8060.8020.7970.7930.789 63.290.8040.8000.7950.7910.7

圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件正截面承載力計算方法探討 (2)