雙盤(pán)式漸開(kāi)線測(cè)試儀齒廓偏差測(cè)量采樣分析

為了保證漸開(kāi)線修形后的曲線連續(xù)性,不致出現(xiàn)新的沖擊點(diǎn),用圓弧蛻變曲線逼近理論修形后的漸開(kāi)線,利用優(yōu)化參數(shù)修整出圓弧蛻變砂輪曲線,用成形法磨削漸開(kāi)線齒輪,以期獲得性能更優(yōu)良的齒輪。

分析了雙盤(pán)式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x中測(cè)點(diǎn)位置偏差對(duì)漸開(kāi)線齒形測(cè)量的影響,探討了高精度調(diào)整測(cè)點(diǎn)位置的兩種方法:試驗(yàn)調(diào)整法與誤差補(bǔ)償調(diào)整法。試驗(yàn)調(diào)整法是根據(jù)測(cè)點(diǎn)偏離導(dǎo)軌平面測(cè)量漸開(kāi)線齒形時(shí),測(cè)量結(jié)果中齒形角小于實(shí)際值的原理,調(diào)整測(cè)頭處于不同位置并測(cè)量漸開(kāi)線齒形,齒形角最大的測(cè)量曲線對(duì)應(yīng)的測(cè)點(diǎn)位置即為最佳位置。誤差補(bǔ)償調(diào)整法是在測(cè)點(diǎn)處于高于導(dǎo)軌平面的兩個(gè)位置時(shí),分別測(cè)量同一漸開(kāi)線齒形,通過(guò)對(duì)測(cè)點(diǎn)偏移量逐次試值,補(bǔ)償兩次測(cè)量結(jié)果,使得測(cè)量結(jié)果中齒形偏差相同,獲得測(cè)頭偏移量。分析得出,上述兩種方法調(diào)整測(cè)頭位置的極限偏差分別為±0.010mm和±0.015mm,均可滿足1級(jí)(gb/t10095.1-2001)漸開(kāi)線齒形的測(cè)量要求。

利用車床對(duì)漸開(kāi)線多頭蝸桿進(jìn)行拋齒操作,通過(guò)相對(duì)滑動(dòng)和拋光劑的作用,達(dá)到拋光的目的。

在齒輪若干精度指標(biāo)的測(cè)試中,漸開(kāi)線圓柱齒輪的齒形檢驗(yàn)是一個(gè)難度較大的測(cè)試技術(shù)問(wèn)題。對(duì)于1級(jí)精度(gb/t10095.1-2001)圓柱齒輪漸開(kāi)線齒形的測(cè)量,目前的測(cè)量?jī)x器并不成熟。雙盤(pán)式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)量過(guò)程完全符合漸開(kāi)線展成原理,具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,測(cè)量誤差源少等特點(diǎn),它的關(guān)鍵零部件均由超精加工制作。文中介紹了雙盤(pán)式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x及其數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的研制,通過(guò)對(duì)主要誤差源進(jìn)行補(bǔ)償后,雙盤(pán)式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x可用于1級(jí)漸開(kāi)線圓柱齒輪齒形的測(cè)量。

變位系數(shù)0l(取分圓直徑一半） 模數(shù)2.5實(shí)際取值l（100 分度圓直徑50齒向公差l100 基本齒槽寬e3.926990817齒向公差 精度等級(jí)6綜合公差λ 公差單位1）1.707814174綜合公差λ（取整） 公差單位2）0.713884694選用配合 總公差（t+λ）114.0838238esv 總公差（t+λ）(取整）114作用齒槽寬最小值evmin l（分圓周長(zhǎng)一半）78.53981634實(shí)際齒槽寬最大值emax 齒距累積公差（fp）56.81134627作用齒槽寬最大值evmax 齒距累積公差（fp）57實(shí)際齒槽寬最小值emin 齒形公式因數(shù)3.125 齒形公差ff37

代號(hào)單位公式數(shù)值（例題） π3.141592654 m必須填寫(xiě)2.5 z必須填寫(xiě)30 αd必須填寫(xiě)30 g必須填寫(xiě)9 必須填寫(xiě)h/h 必須填寫(xiě)6 必須填寫(xiě)6 esv查表（必須填寫(xiě)）0 d75 db64.95190528 p7.853981634 cf0.1×m0.25 30圓齒根dei78.75 30平齒根dei79.5 37.5圓齒根dei78.5 45圓齒根dei78 0 從it12、it13或 it14中選取 30平齒根和圓齒根dfimin78 37.5圓齒根dfimin77.75 45圓齒根dfimin77.5 dii 30圓齒根和平齒根dii72.68725649 37.5圓齒根dii72.90683669 45圓齒根dii73.12919523 e3.926990817 emax 公差等級(jí)

根據(jù)英制漸開(kāi)線花鍵的標(biāo)準(zhǔn),推導(dǎo)出外花鍵弧齒厚和內(nèi)花鍵弧齒槽寬的幾何參數(shù)及測(cè)量的若干計(jì)算式。進(jìn)而探尋出外花鍵跨棒距與弧齒厚和量棒直徑,內(nèi)花鍵棒間距與齒槽寬和量棒直徑之間一系列偏差的計(jì)算關(guān)系式,并舉例說(shuō)明,該方法對(duì)一系列花鍵尺寸可系統(tǒng)、準(zhǔn)確、方便、快捷地進(jìn)行設(shè)計(jì)、計(jì)算與測(cè)量。

由于在雙盤(pán)式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x中,基圓盤(pán)與導(dǎo)軌間的滑移是影響測(cè)量精度的重要因素,而有效控制輪軌間的摩擦力可解決基圓盤(pán)滑移,本文分別采用傳動(dòng)繩與傳動(dòng)帶驅(qū)動(dòng)基圓盤(pán)滾動(dòng),分析了在不同測(cè)量力情況下基圓盤(pán)與導(dǎo)軌間的摩擦力及其對(duì)滑移的影響。結(jié)果顯示,當(dāng)采用傳動(dòng)繩驅(qū)動(dòng)測(cè)量力為0.7n及采用傳動(dòng)帶驅(qū)動(dòng)測(cè)量力為0.2n,基圓盤(pán)順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)量漸開(kāi)線時(shí),輪軌間的摩擦力分別為0.02n與0.07n,此時(shí)基圓盤(pán)滑移對(duì)漸開(kāi)線測(cè)量影響可以忽略。另外,增加基圓盤(pán)組件的配重也能夠有效減小基圓盤(pán)滑移,此時(shí)基圓盤(pán)順時(shí)針與逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)得的漸開(kāi)線齒形的差異為0.06μm。

漸開(kāi)線花鍵變位系數(shù)的計(jì)算

gb/t17855-1999花鍵強(qiáng)度計(jì)算 術(shù)語(yǔ)代號(hào)單位數(shù)值 1輸人轉(zhuǎn)矩tn*m2203.615385 2輸人功率pkw15模數(shù)2.5 3轉(zhuǎn)速nr/min65齒數(shù)13 4名義切向力f1n135607.1006壓力角30° 5分度圓直徑dmm32.5屈服強(qiáng)度1250mpa 6平均圓直徑dmmm拉伸強(qiáng)度1390mpa 7單位載荷wn/mm240.9009109輸入功率15kw0.866025 8齒數(shù)z-13轉(zhuǎn)速65r/min 9結(jié)合長(zhǎng)度lmm50結(jié)合長(zhǎng)度50mm 10壓軸力fn01、輸入轉(zhuǎn)矩2203.61538n*m 11壓力角a°302、單位載荷240.900911mpa 12彎矩mdn*

漸開(kāi)線花鍵計(jì)算方法[1] 模數(shù)m=3齒數(shù)z=15標(biāo)準(zhǔn)壓力角αd=30°配合代號(hào)：h7/h7 分度圓直徑d=m×z=45基圓直徑db=m×z×cos(αd)=38.9711 周節(jié)p=π×m=9.42477796076937內(nèi)花鍵大徑dei=m×(z+1.5) =49.5外花鍵作用齒厚上偏差esv=0(根據(jù)>1463頁(yè)表9-1-49或由公差代號(hào)計(jì)算)外花鍵漸開(kāi)線起始圓直徑 最大值：dfemax= 2×((0.5db)^2+(0.5dsin(αd)-(hs-0.5esv/tan(αd))/sin(αd))^2)^0.5= 41.8669(其中hs=0.6m=1.8)內(nèi)花鍵小徑dii=dfemax+2cf)= 42.47(其

目前,由于交流采樣測(cè)量裝置在電力系統(tǒng)中得到廣泛的應(yīng)用,就需要我們加強(qiáng)交流采樣測(cè)量裝置管理,以此規(guī)范校驗(yàn)方法,使國(guó)網(wǎng)公司組織有關(guān)專家編制完成了《交流采樣測(cè)量裝置校驗(yàn)規(guī)范》和《交流采樣測(cè)量裝置校驗(yàn)作業(yè)指導(dǎo)書(shū)》。根據(jù)國(guó)網(wǎng)公司[2005]347號(hào)文件精神,并根據(jù)目前交流采樣測(cè)量裝置的應(yīng)用以及維護(hù)管理情況,我們分析了關(guān)于交流采樣測(cè)量裝置的測(cè)試方法、監(jiān)督方法,并加以實(shí)施。下面是關(guān)于實(shí)施的相關(guān)內(nèi)容。

漸開(kāi)線花鍵拉刀設(shè)計(jì)計(jì)算1800c-216 序號(hào)計(jì)算項(xiàng)目符號(hào)計(jì)算公式或選取方法精度計(jì)算例計(jì)算例計(jì)算例 1模數(shù)m2.52.54 2齒數(shù)z161621 3分度圓直徑df404084 4分圓壓力角αf300.5235990.5235990.52359878 invαf0.0537510.0537510.05375149 5外圓直徑de46(+0.170)dmax46.1746.1790.06 6內(nèi)圓直徑di40(+0.050)404080.2 7分圓弧齒槽寬sf5.37(+0.085+0.035)5.4555.4556.383 8預(yù)加工孔徑do40(+0.050)domin404079.7 9拉削長(zhǎng)度lo50.750.750 10工件長(zhǎng)度l138138

偶數(shù)齒 序號(hào)參數(shù)名稱代號(hào)參數(shù)值 1模數(shù)m3 2齒數(shù)z16 3分度圓壓力角α20 4分度圓壓力角的弧度值rad0.34906585 5分度圓漸開(kāi)線函數(shù)值invα0.014904384 6基圓直徑db45.1052458 7量棒直徑dri5.176 8最大棒間距mmax45.377 9最小棒間距mmin45.178 αmax*0.468521785 αmin*0.460651861 invαmax*0.037585868 invαmin*0.035609044 12實(shí)際齒槽寬最大值emax6.5968954 13實(shí)際齒槽寬最小值emin6.502007818 根據(jù)漸開(kāi)線內(nèi)花鍵棒間距反算齒槽寬 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開(kāi)線函數(shù)初值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 19 30 0.523598776 0.053

偶數(shù)齒 序號(hào)參數(shù)名稱代號(hào)參數(shù)值 1模數(shù)m2 2齒數(shù)z32 3分度圓壓力角α30 4分度圓壓力角的弧度值rad0.523598776 5分度圓漸開(kāi)線函數(shù)值invα0.053751494 6基圓直徑db55.42562584 7量棒直徑dre3.794 8最大跨棒距mmax69.619 9最小跨棒距mmin69.508 αmax*0.569788989 αmin*0.567147024 invαmax*0.0708819 invαmin*0.069803769 12實(shí)際齒厚最大值smax2.998597475 13實(shí)際齒厚最小值smin2.929597122 根據(jù)漸開(kāi)線外花鍵跨棒距反算齒厚 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開(kāi)線函數(shù)值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 25 30 0.523598776 0.0537

根據(jù)產(chǎn)品漸開(kāi)線圓柱齒輪齒頂修形的需要,提出了一種修形梳齒刀的齒形計(jì)算方法。在autocad中運(yùn)用autolisp語(yǔ)言進(jìn)行編程,模擬了修形梳齒刀切齒的展成過(guò)程。在實(shí)際生產(chǎn)之前即可檢驗(yàn)刀具設(shè)計(jì)的合理性,為類似大模數(shù)齒輪修形刀具的設(shè)計(jì)提供了一種解決方法。

本文給出了一種別于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方案的漸開(kāi)線齒形硬質(zhì)合金插齒刀設(shè)和相應(yīng)ｃａｄ／ｃａｍ的數(shù)學(xué)模型，并通過(guò)實(shí)例計(jì)算驗(yàn)證了新方案的優(yōu)越性，制造模型的可靠性。

關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究

討論了渣漿泵上所采用的圓弧線、對(duì)數(shù)螺線和漸開(kāi)線型線葉片的優(yōu)缺點(diǎn).根據(jù)對(duì)漸開(kāi)線性質(zhì)和幾何關(guān)系的研究,并通過(guò)大量嚴(yán)格的運(yùn)算和推導(dǎo),得到了新坐標(biāo)系中半徑為r的圓弧線和漸開(kāi)線的交點(diǎn)方程、葉片漸開(kāi)線型線起點(diǎn)和終點(diǎn)的展開(kāi)角方程,以及漸開(kāi)線型線設(shè)計(jì)計(jì)算的有關(guān)公式.提出了潛水污水泵葉片漸開(kāi)線型線的具體設(shè)計(jì)計(jì)算方法,列舉了兩個(gè)計(jì)算實(shí)例.實(shí)例表明,漸開(kāi)線型線葉片應(yīng)用于潛水污水泵能滿足設(shè)計(jì)要求,并已在實(shí)踐中取得了良好的效果.

輸入 單位 t——傳遞轉(zhuǎn)矩，n*mm180000 z——花鍵的齒數(shù)8 l——齒的工作長(zhǎng)度mm90 ——平均圓的直徑，矩形花鍵漸開(kāi)線花鍵mm48 d——矩形花鍵為大徑，漸開(kāi)線花鍵為分度圓直徑mm50 h——鍵齒工作高度mm1 各齒載荷不均勻系數(shù)一般取0.7-0.8，齒多時(shí)去偏小值0.7 花鍵連接許永擠壓應(yīng)力，見(jiàn)表（5-3-33）mpa35 許用壓強(qiáng)見(jiàn)表（5-3-33）mpa30 擠壓應(yīng)力靜連接mpa14.88095 p壓強(qiáng)動(dòng)連接mpa14.88095 靜連接校核合格 動(dòng)連接校核合格 矩形花鍵d46 矩形花鍵d50 48 c為倒角尺寸0.5 矩形花鍵h1 漸開(kāi)線花鍵角度37.5或4537.5 漸開(kāi)線花鍵m模數(shù)

我廠新試制的一種工件,其內(nèi)孔為螺旋漸開(kāi)線花鍵(見(jiàn)圖),其參數(shù)為m_n=1.75、α=20°、β=30°、z=10。由于是螺旋花鍵,不能在一般拉床上拉削。在樣品試制中,曾通過(guò)車削加工出漸開(kāi)線花鍵。但車削加工精度低,勞

0introductionthenewdesignandmanufacturemodelforcarbidegearshapertoolshavebeendiscussedin[1]and[2]respectively.becausethegearshapingintheabovemodelinofnon-rectilineartype,themodificationfortheshapingcannotbedoneinthecountryforthetimebeing,itisnecessarytoconsiderthatthegearcuttingedgecurveisofrectilineartype,thatis,someinvolute,whichapproximatetheplaneprofilecurveofthetoolwhichisperpendiculartotheaxial,maybemadeuseoftoreplacethecut-