微尺度矩形管道中氣體滑移流三維數(shù)值分析

氣液兩相流技術(shù)是蒸發(fā)冷卻電機(jī)冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題,本文圍繞電機(jī)空心導(dǎo)線內(nèi)氣液兩相流動(dòng)的研究展開論述,從經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ秃臀ㄏ竽Ｐ蛢蓚€(gè)角度敘述了近年來微矩形管道內(nèi)氣液兩相流動(dòng)取得的進(jìn)展及存在的問題,并提出了新的研究方向。介紹了蒸發(fā)冷卻電機(jī)在中國的發(fā)展現(xiàn)狀和未來展望

薊縣新城示范鎮(zhèn)市政基礎(chǔ)設(shè)施工程 五行路過路矩形管道 施工工藝 天津鑫路橋建設(shè)工程有限公司薊縣新城項(xiàng)目部 五行路過路矩形管道施工工藝 一、鋼筋混凝土矩形管道施工工藝 1、破除混凝土圓管涵，并裝車將廢棄的圓管涵運(yùn)至監(jiān)理指定地點(diǎn)。破除混凝土圓管涵后， 將圓管涵內(nèi)的水排至路基以外，直至矩形管道施工完畢。 2、施工放樣 施工放樣采用全站儀放樣，放樣前應(yīng)對結(jié)構(gòu)物各控制點(diǎn)坐標(biāo)進(jìn)行理論計(jì)算,施工技術(shù)人 員采用鋼尺對其幾何尺寸進(jìn)一步校核，確保施工放樣無誤。 3、按施工技術(shù)規(guī)范要求，挖掘機(jī)配合人工開挖溝槽，溝槽開挖寬度2.5米（包括兩側(cè)施工 操作空間），深1.38米，長63米?；最A(yù)留10~20cm，用人工清理至設(shè)計(jì)基底標(biāo)高，對基 底進(jìn)行人工找平并夯實(shí)。 4、挖掘機(jī)難以開挖之處，采用人工清理。基坑開挖應(yīng)在基坑周邊預(yù)留施工操作空間，以便 于安拆模板。 5、基底通長鋪設(shè)20cm厚，2.5米

對水平管道內(nèi)顆粒物運(yùn)動(dòng)規(guī)律進(jìn)行研究。應(yīng)用粒子圖像測速(piv)技術(shù),在不同的氣體流量下,對矩形管道在兩種不同結(jié)構(gòu)下的氣固兩相流的流動(dòng)情況進(jìn)行了測量,得到了平直通道和帶肋通道中氣體及固體顆粒的時(shí)均速度場,并分析比較了管道結(jié)構(gòu)及氣體流量對速度和粒子沉積的影響,發(fā)現(xiàn)加肋有助于粒子的沉積,且使通道內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)發(fā)生了較大改變。對深入了解管道內(nèi)氣固兩相流動(dòng)狀況及數(shù)值模擬結(jié)果的評價(jià)提供了參考。

基于感應(yīng)電磁場方程發(fā)展了低磁雷諾數(shù)條件下充分發(fā)展液態(tài)金屬管道流的數(shù)值模擬程序。為了校正程序,分別計(jì)算了兩種工況:液態(tài)金屬在全絕緣管道和部分絕緣管道中的流動(dòng),數(shù)值結(jié)果與hunt和shercliff的解析解吻合的很好,表明該程序具有很高的精度。最后利用發(fā)展的程序?qū)σ簯B(tài)金屬鈉鉀合金在管壁材料為304不銹鋼的全導(dǎo)電管道中的流動(dòng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,并對流速分布和mhd壓降結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較,結(jié)果表明數(shù)值與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。

方管,矩形管尺寸表

采用高速攝像儀從寬面和窄面立體可視化觀察了滑移汽泡的運(yùn)動(dòng)特征。研究結(jié)果表明:汽泡脫離核化點(diǎn)后都沿加熱面平行滑移,在低熱流密度下存在典型滑移汽泡現(xiàn)象?；破菪螤羁傮w呈球形,其前后接觸角相差不大。汽泡脫離后初始一段時(shí)間內(nèi),滑移汽泡速度增加的較快,一定時(shí)間后,其速度值超過了當(dāng)?shù)亓黧w速度。隨著運(yùn)動(dòng)時(shí)間的繼續(xù)增加,滑移汽泡基本呈勻速運(yùn)動(dòng)?；破莸闹睆皆酱?其運(yùn)動(dòng)速度也越大;主流速度越大,滑移汽泡平均速度越大,且主流速度增加后,滑移汽泡速度增加較快。

矩形管的尺寸及質(zhì)量

為求解winkler地基上矩形簡支層合厚板的三維解析解,采用有限積分變換和狀態(tài)空間理論相結(jié)合的方法.在分析過程中舍棄有關(guān)應(yīng)力和位移函數(shù)的各種人為假定,完全從三維彈性力學(xué)基本方程出發(fā),經(jīng)過變量代換將關(guān)于應(yīng)力和位移分量的偏微分方程組化為兩個(gè)彼此獨(dú)立的四階、二階矩陣微分方程,根據(jù)結(jié)合面處狀態(tài)向量的連續(xù)性求得沿板厚方向的狀態(tài)向量傳遞方程,最后經(jīng)過有限積分逆變換得到了層合板的三維解析解.通過計(jì)算實(shí)例驗(yàn)證了方法的正確性,預(yù)先將求解矩陣進(jìn)行降階處理,提高了求解效率.

為研究轉(zhuǎn)杯紡成紗機(jī)制,需要對紡紗通道內(nèi)氣體流場加以分析,應(yīng)用fluent流體計(jì)算軟件對紡紗通道內(nèi)氣體流場進(jìn)行模擬研究。模擬結(jié)果揭示了紡紗通道內(nèi)的氣流特征:轉(zhuǎn)杯內(nèi)部存在負(fù)壓,在纖維輸送管道出口處負(fù)壓值最小;纖維輸送管道出口處的凝聚槽受到較大壓力,致使轉(zhuǎn)杯受力不平衡;氣流在纖維輸送管出口處流速最大,進(jìn)入轉(zhuǎn)杯后形成渦流,且沿轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)向氣流速度逐漸減小;氣流隨轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)向流過大約90°時(shí),開始流向轉(zhuǎn)杯口,并且有產(chǎn)生回流趨勢;滑移面角度大于27°后,流場特征發(fā)生明顯消極變化,故滑移面角度大于27°的滑移面設(shè)計(jì)不宜采用。

微通道散熱器具有體積小、流速小、壓降小、散熱高等優(yōu)點(diǎn),隨著工業(yè)微型化的發(fā)展,微型散熱器的應(yīng)用越來越廣泛.已有的研究表明,微通道的散熱性能主要決定于微通道的幾何參數(shù)和流體的流動(dòng)情況,相對于三角形和梯形結(jié)構(gòu),矩形微通道具有更好的散熱性能.基于ansysworkbench有限元軟件,對長度為40mm,不同截面尺寸的單通道內(nèi)流體流動(dòng)及傳熱性能進(jìn)行了數(shù)值模擬,給出具有較小壓降、較大散熱效率的微通道尺寸.對優(yōu)化后的模型計(jì)算分析,在一定流體流速和溫度的初始狀態(tài)下,基底給一定熱通量,經(jīng)過計(jì)算,散熱器可運(yùn)輸?shù)臒嵬枯^高,壓降較低,熱傳遞效率較大,散熱器具有良好的工作性能.

基于有限元分析軟件abaqus,建立了矩形管多點(diǎn)壓彎成形三維有限元模型,對比分析了矩形管整體壓彎和多點(diǎn)壓彎的截面畸變,研究了矩形管多點(diǎn)壓彎成形時(shí)摩擦系數(shù)、管壁厚度、彎曲半徑對截面畸變的影響。結(jié)果表明:矩形管多點(diǎn)壓彎的截面畸變量略大于矩形管整體壓彎的截面畸變量,且最大畸變率小于10%;摩擦系數(shù)對截面畸變影響較小;管壁越厚,截面畸變越小;彎曲半徑越大,截面畸變越小。成形實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了矩形管多點(diǎn)壓彎成形的可行性。

1 方形、矩形管理論重量表 型號(hào)理論重量（kg/m）型號(hào)理論重量（kg/m） 20*20*1.20.7550*30*2.53.02 25*25*1.20.9450*30*33.6 40*40*22.2950*32*22.2 40*40*2.53.0250*35*2.53.32 40*40*44.6855*38*22.8 50*50*2.53.8160*40*2.53.81 50*50*34.4460*40*34.44 50*50*45.7460*40*45.74 60*60*2.54.5270*50*47.02 60*60*35.3880*60*37.09 60*60*47.0280*60*48.22 70*70*48.2280*60*510.25 70*70*510.290*40*2.55.19 8

焊管規(guī)格 hbtix（cm4) 503034.443.4914.21 50303.55.114.0116.01 505035.644.4320.85 50503.56.515.1123.59 606036.845.3737.14 606048.967.0347.07 707038.046.3160.27 7070410.568.2976.95 804036.845.3755.85 804048.967.0371.13 808039.247.2591.45 8080412.169.55117.38 10080413.7610.80199.45 10080517.0013.35241.42 10080620.1615.83280.50 10

折疊矩形管規(guī)格表 1、可執(zhí)行jisg3466-88日本一般構(gòu)造方矩管適應(yīng)范圍標(biāo)準(zhǔn)。 2、可執(zhí)行g(shù)b6728-2002結(jié)構(gòu)用冷彎空心型鋼標(biāo)準(zhǔn)。 品名規(guī)格品名規(guī)格品名規(guī)格 矩形管400*600*6.0-16矩形管150*200*3.0-12矩形管60*120*2.5-6.0 矩形管300*500*6.0-16矩形管100*300*4.0-12矩形管60*100*2.5-6.0 矩形管200*500*6.0-16矩形管100*200*3.0-12矩形管60*80*2.0-5.0 矩形管200*400*6.0-16矩形管100*150*3.0-12矩形管50*90*3.0-4.0 矩形管200*350*6.0-16矩形管80*160*3.0-8.0矩形管50*150*3.0-6.0 矩形管200*300*6.0-14矩形管

矩形管規(guī)格 品名材質(zhì)規(guī)格倉庫 矩形管q235b/q345b80*100(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b60*120(2.5-5.0) 矩形管q235b/q345b60*100(2.5-5.0) 矩形管q235b/q345b60*80(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b50*100(1.5-5.0) 矩形管q235b/q345b50*80(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b50*70(1.5-4.0) 矩形管q235b/q345b40*100(1.5-4.0) 矩形管q235b/q345b40*80(0.8-4.0) 矩形管q235b/q345b40*60(1.0-5.0) 矩形管q235b/q345b40*50(0.8-2.0) 矩形管q235b/q345b30*60(0.8

本工程隧道穿越地層土質(zhì)主要為淤泥質(zhì)粉細(xì)砂和粉細(xì)砂,地下水豐富,施工時(shí)易產(chǎn)生流砂并導(dǎo)致路面塌陷,不能采用明挖施工,而采用矩形頂管掘進(jìn)技術(shù)。運(yùn)用有限元軟件對工作井進(jìn)行了三維數(shù)值模擬,重點(diǎn)分析了:①在頂進(jìn)所需克服的最大頂推力作用下,工作井縱深方向和法向的水平位移;②工作井的水平應(yīng)力;③油缸頂力與后靠墻的變形關(guān)系。三維有限元數(shù)值分析能很好的模擬工作井的應(yīng)力及位移的大小與分布,模擬結(jié)果表明采用地下連續(xù)墻能夠保證工作井的穩(wěn)定性。

矩形管規(guī)格(國標(biāo)) 序號(hào)矩形管規(guī)格單重（kg/米）序號(hào)矩形管規(guī)格單重（kg/米） 120×10×0.50.228220×10×1.20.52 320×14×0.50.259420×14×1.20.595 530×20×0.60.46630×20×2.01.444 740×20×0.60.554840×20×3.02.543 940×25×0.70.6991040×25×2.52.355 1140×30×0.70.7541240×30×3.03.014 1350×20×0.70.7541450×20×1.71.778 1550×25×0.70.8091650×25×3.03.25 1750×30×0.70.8641850×30×4.04.522 1950×40

氟碳噴涂矩形管是一種采用了氟碳噴涂技術(shù)的矩形管材，它結(jié)合了矩形管的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)和氟碳噴涂的優(yōu)異防腐性能。這種管材廣泛應(yīng)用于建筑、化工、環(huán)保等領(lǐng)域，由于其耐腐蝕、耐磨損、使用壽命長等優(yōu)點(diǎn)，深受用戶青睞。

空調(diào)環(huán)境的動(dòng)態(tài)化是對傳統(tǒng)空調(diào)的改進(jìn),而送風(fēng)動(dòng)態(tài)化是實(shí)現(xiàn)空調(diào)環(huán)境動(dòng)態(tài)化的一個(gè)重要途徑,其中氣流紊動(dòng)特性是影響建筑熱環(huán)境和人體熱舒適的重要因素之一。利用fluent軟件對入口速度呈正弦波動(dòng)、模擬自然風(fēng)波動(dòng)的氣流在幾種矩形管道管件中的流動(dòng)進(jìn)行了模擬,選擇k-ε模型求解并分析其動(dòng)態(tài)特征的變化,包括湍流強(qiáng)度、速度概率分布偏斜度、頻譜分布。計(jì)算結(jié)果表明了送風(fēng)出口處這三個(gè)參數(shù)的變化情況;特別是人體敏感頻率區(qū)間(0.01～1hz)內(nèi)雙對數(shù)功率譜密度曲線的負(fù)斜率。研究結(jié)果可為管道入口的動(dòng)態(tài)送風(fēng)提供了參考依據(jù)。

分析矩形管帶芯頭拉拔工藝實(shí)質(zhì)和變形平滑化機(jī)理,提出＂以小變形量控制矩形截面管坯均勻的從模具工作帶擠壓出來＂的拉拔平滑化方法。建立了帶芯頭拉拔工藝簡化的三維運(yùn)動(dòng)模型及彈塑性有限元模擬模型,采集矩形長邊中點(diǎn)、短邊中點(diǎn)、圓角中點(diǎn)三個(gè)研究的關(guān)鍵點(diǎn),分析獲得直線型與帶臺(tái)階型兩種方案關(guān)鍵點(diǎn)的等效塑性應(yīng)變和接觸應(yīng)力變化規(guī)律。在表面質(zhì)量最難以保證的長邊中點(diǎn),帶臺(tái)階方案的等效塑性應(yīng)變較直線型芯頭提高45.5%,其接觸應(yīng)力由0提高到13mpa。采用帶臺(tái)階型的芯頭工作帶拉拔,獲得＂一拉二壓＂的應(yīng)力狀態(tài),以少量擠壓變形調(diào)控壁厚偏差、提高矩形管材內(nèi)外表面質(zhì)量。

利用micro-piv系統(tǒng)測量了矩形微管道內(nèi)低雷諾數(shù)下的流場,獲得微管道中間截面內(nèi)速度剖面,微管道水力直徑為218μm,長度為24mm。結(jié)合矩形管道內(nèi)流動(dòng)解析解計(jì)算微管道內(nèi)流量。測量結(jié)果表明,利用該技術(shù)完全可以實(shí)現(xiàn)微通道流量的高精度測量。

方形、矩形管理論重量表 型號(hào)理論重量（kg/m）型號(hào)理論重量（kg/m） 20*20*1.20.7550*30*2.53.02 25*25*1.20.9450*30*33.6 40*40*22.2950*32*22.2 40*40*2.53.0250*35*2.53.32 40*40*44.6855*38*22.8 50*50*2.53.8160*40*2.53.81 50*50*34.4460*40*34.44 50*50*45.7460*40*45.74 60*60*2.54.5270*50*47.02 60*60*35.3880*60*37.09 60*60*47.0280*60*48.22 70*70*48.2280*60*510.25 70*70*510.290*40*2.55.19 80*8