先導型力反饋電液比例流量閥的設計
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4.4
介紹了一種二級控制先導型大流量力反饋比例流量閥。
裝載機工作裝置電液比例流量閥優(yōu)化設計
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利用虛擬樣機技術,對所設計的電液比例控制流量閥的工作過程進行了動態(tài)仿真,并對其結構進行了優(yōu)化,使其在滿足工作壓力和流量的情況下,使制造閥的材料成本最低。
力反饋型電液比例壓力流量復合控制閥的研究
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4.3
介紹了一種位移-力反饋型電液比例壓力流量復合控制閥的結構原理,動態(tài)分析與靜動態(tài)性能試驗研究,同時還闡述了它在注塑機電液控制系統(tǒng)中的應用。
先導式比例流量閥控制系統(tǒng)的建模和仿真
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4.4
對marrota閥的工作原理進行研究,根據(jù)其工作原理,加入了控制部分并建立了數(shù)學模型。在此基礎上應用matlab的simulink模塊進行控制系統(tǒng)的仿真。并通過對仿真結果的分析研究來驗證數(shù)學模型的正確性,為引入更為復雜的控制算法打下基礎。
電液比例三通溢流型減壓閥先導液橋設計
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4.4
院建立電液比例三通溢流型減壓閥數(shù)學模型,應用數(shù)值分析仿真結果和樣品實驗結果一致,數(shù)值方法能有效地解決液壓系統(tǒng)的非線性問題,直觀地反映參數(shù)變化對性能的影響。為準確選取參數(shù),縮短設計周期,降低研發(fā)成本,實現(xiàn)設計目標,提供一種數(shù)值分析的設計方法。
基于Fluent的復雜通道比例流量閥的數(shù)值模擬
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4.4
應用cfd數(shù)值模擬軟件fluent,對具有復雜通道的比例流量控制閥進行數(shù)值模擬,分析其壓力損失,并通過對比例閥的最大模擬流量值與實驗值的比較,驗證應用fluent模擬比例閥的內(nèi)部流場是可靠的,為進一步應用fluent對比例閥進行特性分析、改進比例閥設計提供依據(jù).
最新帶位移電反饋的二級電液比例節(jié)流閥設計
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4.5
帶位移電反饋的二級電液比例節(jié)流閥設計 畢業(yè)設計(論文) 位移電反饋兩級電液比例節(jié)流閥的設計 兩級電液比例節(jié)流閥的設計以電氣工程研究所的名稱、電氣工程 研究所的名稱、機械設計與制造研究所的專業(yè)名稱及其自動化講師徐 州工人。徐州工程學院程學院畢業(yè)設計(論文)論文原創(chuàng)性聲明本人鄭 重聲明,所提交的論文是本人在導師指導下獨立研究工作的成果。本 文不包含任何由其他個人或團體發(fā)表或撰寫的作品或成果,引用或引 用的除外。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體都有清晰的標 記。我充分意識到本聲明的法律后果應由我承擔。作者簽名:日期:日 期:徐州工程學院學術論文版權協(xié)議我完全理解徐州工程學院關于學 術論文收藏、保存、使用的規(guī)定,即我院學生在學習期間完成的學術 論文的知識產(chǎn)權歸徐州工程學院所有。徐州工程學院有權保存學位論 文的紙質(zhì)副本和電子文檔副本,并將其發(fā)送給國家有關部門或機構, 以便
工程機械電液比例閥先導控制與遙控
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4.5
工程機械電液比例閥先導控制與遙控 電液比例閥和其它專用器件技術進步使工程車輛擋位、轉(zhuǎn)向、制動和工作裝置等各種系統(tǒng)電 氣控制成為現(xiàn)實。一般需要位移輸出機構可采用類似于圖1比例伺服控制手動多路閥驅(qū)動 器完成。電氣操作具有響應快、布線靈活、可實現(xiàn)集成控制和與計算機接口容易等優(yōu)點,現(xiàn) 代工程機械液壓閥已越來越多采用電控先導控制電液比例閥(或電液開關閥)代替手動直接 操作或液壓先導控制多路閥。采用電液比例閥(或電液開關閥)另一個顯著優(yōu)點是工程車輛 上可以大大減少操作手柄個數(shù),這使駕駛室布置簡潔,能夠有效降低操作復雜性,對提高作 業(yè)質(zhì)量和效率都具有重要實際意義。圖2是tecnord公司jmf型控制搖桿(joystick), 利用一個搖桿就可以對如圖2中多片電液比例閥和開關閥進行有效控制。該搖桿x軸和y 軸方向都可以實現(xiàn)比例控制或開關控制,應用十分方便
直控電反饋式微流量海水比例壓力閥及其應用系統(tǒng)研究
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4.6
針對海水介質(zhì)的特點,研制了一種直控電反饋式微小流量海水比例壓力閥,對其進行了理論分析。將該閥應用在深海極端環(huán)境模擬系統(tǒng)中,并進行了實驗研究。結果表明:該閥的調(diào)壓范圍、調(diào)壓精度均滿足設計要求,并具有較好的靜、動態(tài)特性。
線性流量閥的內(nèi)孔設計模型
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4.4
在詳細分析線性流量閥工作原理的基礎上,應用平面解析幾何、微積分等相關概念,給出了不存在呈嚴格線性的流量閥的數(shù)學論證.在設計近似線性流量閥時,首先構造了"線性誤差函數(shù)"用以刻畫"過流面積"與角度之間的線性誤差.之后在分析內(nèi)孔為對稱直線、對稱1/2次曲線的基礎上,設計出內(nèi)孔為倒"s"形內(nèi)孔曲線圖,通過最小化線性誤差函數(shù),得到內(nèi)孔曲線的最佳參數(shù).最后針對外孔有磨損時,給出了設計方案.
位移電反饋型比例節(jié)流閥的閥芯設計改進
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4.4
通過分析普通電磁換向閥在換向時引起的壓力沖擊δpz,及對位移電反饋型比例節(jié)流閥(以下簡稱:比例節(jié)流閥)引起系統(tǒng)振動及噪音的原因分析后,對比例節(jié)流閥的閥芯進行適當改進,并對改進后的閥及系統(tǒng)進行理論分析,證實了改進的合理性。
深海電液比例壓力閥試驗研究
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4.6
簡要介紹電液比例壓力閥的組成結構和工作原理,然后對壓力閥的深海試驗裝置進行設計,重點對其耐壓耐久性和穩(wěn)態(tài)控制特性試驗。結果表明,電液比例壓力閥對深海高壓環(huán)境有很好的適應性,達到預期的設計指標;同時說明試驗裝置是一種陸上實現(xiàn)深海工況環(huán)境的便捷、有效的途徑,對其他深海液壓元件的試驗具有指導意義。
大流量快動控制閥先導閥的設計與仿真
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4.3
在分析大流量快動控制閥先導閥工作原理的基礎上,建立了先導閥的數(shù)學模型,并利用amesim進行動態(tài)仿真,分析了先導閥的流量特性和變參對先導閥分合閘的影響,為先導閥的結構優(yōu)化提供理論依據(jù),對控制閥的研制具有指導意義。
液壓支架大流量閥及膠管的統(tǒng)一
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4.6
由于液壓支架使用大流量閥型號繁雜,使用的高壓膠管及接頭也大不相同,使制造和維修困難,也不利于標準化管理。經(jīng)過分析比較和實踐,提出了統(tǒng)一大流量閥和膠管接頭的方法
最小流量閥的結構設計
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4.3
針對用于冶金行業(yè)熱軋除鱗系統(tǒng)的最小流量閥,從結構上對比了傳統(tǒng)結構和新型結構的不同,介紹了新型最小流量閥的原理及性能,并結合實際應用展示了新型結構的良好應用效果。
線性流量閥內(nèi)筒形狀設計
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4.4
對2006年全國研究生數(shù)學建模賽試題c題進行了數(shù)值和解析分析,提供了一種解題思路及相應的參考解答.
基于PLC的通用型電液比例閥數(shù)字控制器
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4.8
針對常規(guī)模擬控制或單片機控制的電液比例閥控制器的不足,開發(fā)了一種基于可編程控制器(plc)的pwm控制技術的比例閥數(shù)字控制器。通過電液比例閥pwm控制的數(shù)學模型,分析了數(shù)字控制器中各控制參數(shù)的關系,進行了數(shù)字控制器的硬件和軟件設計,軟件設計中采用了數(shù)字pid算法,并給出了部分主要的plc程序。通過py-190型平路機鏟刀控制的實驗,表明該數(shù)字控制器重復精度高、滯后時間短、抗干擾能力強、性能可靠,并具備較大的通用性。
電液比例流量閥控制復合變量泵的特性研究
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4.6
闡述了電液比例流量閥的工作原理,通過對比例流量閥的simulink仿真,觀察比較在不同的電流下復合泵的動態(tài)特性,為提高復合泵的效率和響應時間為達到節(jié)能提供了理論基礎。
二通插裝式電液比例流量閥的仿真分析
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4.6
為解決原始電液比例節(jié)流閥(結構簡單但剛性差)負載變化大的執(zhí)行元件的速度穩(wěn)定性問題,基于valvistor型液壓插裝閥的流量反饋原理,設計了具有較好的動靜態(tài)特性的插裝式流量反饋型電液比例流量閥,用位移傳感器檢測先導閥的位移,并對該原理的比例流量閥的動靜態(tài)特性作了仿真分析,驗證所提原理的正確性。
線性流量閥維修時的內(nèi)筒設計
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4.5
探討線性流量閥維修時的內(nèi)筒設計問題.首先針對閥體內(nèi)孔為外孔圓的外接正方形的情況,建立一種正方形截割模型,在此模型下過流面積與內(nèi)筒旋轉(zhuǎn)角之間為非線性關系,并計算出此非線性關系與嚴格線性關系間的誤差.然后將內(nèi)、外孔半圓沿直徑方向等間距分割成n個帶形區(qū)域,根據(jù)過流面積與旋轉(zhuǎn)角在主要工作區(qū)內(nèi)成線性關系的條件,研究內(nèi)孔與外孔帶形區(qū)域的關系,通過建立反向和正向分段割補模型,找到了比較令人滿意的內(nèi)筒孔形狀.
線性流量閥的內(nèi)筒設計問題研究
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4.7
對“過流面積”與旋轉(zhuǎn)角度之間是否具有嚴格線性關系進行論證,針對外筒孔發(fā)生輕微磨損的情況,基于最佳線性近似原則,給出了相應的解決對策。
線性流量閥內(nèi)筒孔的設計
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4.7
從理論上證明了不存在使過流面積與移動距離成線性關系的圖形,同時得到了內(nèi)筒孔形狀的特點.并給出了兩種具體設計方案.方案i中,簡化曲線段設計,直接使每一個曲線段與圓上對應的弧相同,在滿足線性區(qū)間最大面積達到最大范圍的85%的條件下求得內(nèi)筒孔形狀的初始寬度為a=0.372r,這時線性區(qū)間達到最大范圍區(qū)間的77.3%.方案ii中用位圖離散化表示外筒孔和待設計的內(nèi)筒孔,用matlab編程模擬兩個圖形相對運動時過流面積的變化的同時描繪出內(nèi)筒孔的形狀.內(nèi)筒孔的初始寬度a=0.196r,此時得到的連續(xù)線性區(qū)間達到最大范圍區(qū)間的98.55%,線性區(qū)間的最大面積達到最大范圍的99.02%.文章的最后比較了兩種方案的優(yōu)缺點.
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職位:注冊環(huán)境影響評價師
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林