是指管在連續(xù)軋制時(shí),各架的金屬出口速度與該機(jī)架單機(jī)軋制時(shí)的金屬出口速度相同,即前一架的拋出速度等于后一架的咬入速度,則此時(shí)在機(jī)架間的鋼管內(nèi)部沒有沿軸向的應(yīng)力產(chǎn)生,這種情況稱為自然軋制,這是建立在各機(jī)架軋輾轉(zhuǎn)速穩(wěn)定不變的條件下的。
我們采用張力系數(shù)來(lái)表示實(shí)際軋制情況下相對(duì)于自然軋制的偏離程度。所謂塑性張力系數(shù)置是指軋制時(shí),機(jī)架之間鋼管內(nèi)實(shí)際張應(yīng)力與此時(shí)金屬的屈服極限之比。
塑性張力系數(shù)簡(jiǎn)介
當(dāng)鋼管在連續(xù)軋制時(shí),各架的金屬出口速度與該機(jī)架單機(jī)軋制時(shí)的金屬出口速度相同,即前一架的拋出速度等于后一架的咬入速度,則此時(shí)在機(jī)架間的鋼管內(nèi)部沒有沿軸向的應(yīng)力產(chǎn)生,這種情況稱為自然軋制,這是建立在各機(jī)架軋輾轉(zhuǎn)速穩(wěn)定不變的條件下的。
自然軋制時(shí),機(jī)架間鋼管內(nèi)部金屬無(wú)張力或推力。然而,由于精確選擇軋輥轉(zhuǎn)數(shù)使之與延伸系數(shù)相適應(yīng)十分困難,并且各種工藝因素,如溫度、軋輥磨損等又是經(jīng)常變化的,因此,實(shí)際軋制過(guò)程中,相鄰機(jī)架彼此間仍要相互發(fā)生作用。如果后一機(jī)架的軋輥轉(zhuǎn)速設(shè)定比自然軋制條件時(shí)大,則后一架力圖以較多的體積秒流量帶動(dòng)金屬,于是在機(jī)架間鋼管內(nèi)就出現(xiàn)張力,反之就產(chǎn)生推力。
物體在受到外力時(shí)發(fā)生形變,去掉外力時(shí)變形不回復(fù),這是塑性變形,實(shí)質(zhì)是物體內(nèi)部的晶粒和晶粒之間發(fā)生滑移和晶粒發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)
隧洞圍巖單位彈性抗力系數(shù)跟彈性抗力系數(shù)如何換算?
目前我國(guó)地下結(jié)構(gòu)計(jì)算中主要采用的計(jì)算模型是荷載–結(jié)構(gòu)模型,尤其是在模筑襯砌中,這種方法應(yīng)用更為廣泛。該模型較合理地考慮襯砌和圍巖相互作用和對(duì)荷載的共同分擔(dān),體現(xiàn)了安全和經(jīng)濟(jì)的設(shè)計(jì)理念。它認(rèn)為在圍巖和支...
根據(jù)液限和塑限可以求得塑性指數(shù)為19,土的含水量及液性指數(shù)可由下式求得 w=1.15*10*0.98/27.2=41% ...
格式:pdf
大小:203KB
頁(yè)數(shù): 3頁(yè)
評(píng)分: 4.6
在基本假定的前提下,利用材料力學(xué)的原理,通過(guò)解析的方法,求得帶鋼在輥面上的塑性變形能進(jìn)而求得損失的張力。通過(guò)實(shí)際算例與現(xiàn)有公式結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了其可行性。
格式:pdf
大?。?span id="vrjtzr1" class="single-tag-height">203KB
頁(yè)數(shù): 3頁(yè)
評(píng)分: 4.4
型鋼彈性斷面系數(shù)和塑性斷面系數(shù)的計(jì)算 ,在型鋼矯直力能參數(shù)計(jì)算中是一個(gè)非常重要的計(jì)算環(huán)節(jié)。本文從分析常用計(jì)算方法一形狀系數(shù)法的應(yīng)用局限性入手 ,推導(dǎo)出計(jì)算型鋼斷面系數(shù)和塑性系數(shù)的一般方法和基本步驟 ,使任意斷面型鋼計(jì)算彈性斷面和塑性斷面系數(shù)的問(wèn)題得到根本解決