中文名 | 無(wú)軸承異步電機(jī)非線性逆動(dòng)態(tài)解耦控制與試驗(yàn)研究 | 項(xiàng)目類別 | 面上項(xiàng)目 |
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項(xiàng)目負(fù)責(zé)人 | 劉賢興 | 依托單位 | 江蘇大學(xué) |
無(wú)軸承異步電機(jī)集異步電機(jī)和磁懸浮軸承功能及優(yōu)點(diǎn)為一體,是電機(jī)和磁懸浮軸承研究領(lǐng)域的重大突破。目前采用的磁場(chǎng)定向控制策略難以實(shí)現(xiàn)無(wú)軸承異步電機(jī)轉(zhuǎn)矩和徑向懸浮力、徑向懸浮力之間的動(dòng)態(tài)解耦控制,嚴(yán)重制約無(wú)軸承異步電機(jī)的發(fā)展和應(yīng)用研究。本項(xiàng)目針對(duì)無(wú)軸承異步電機(jī)多變量、非線性和強(qiáng)耦合控制對(duì)象,全面分析轉(zhuǎn)子徑向受力,建立懸浮力和電機(jī)數(shù)學(xué)模型;采用多變量非線性神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)逆進(jìn)行動(dòng)態(tài)解耦控制,研究系統(tǒng)運(yùn)行的非線性智能控制器;根據(jù)電磁力、轉(zhuǎn)子動(dòng)態(tài)性能等要求研究系統(tǒng)參數(shù)辨識(shí)、位置檢測(cè)、功率逆變器、數(shù)字控制系統(tǒng)硬件和軟件;通過(guò)理論計(jì)算仿真和實(shí)驗(yàn)研究?jī)?yōu)化電機(jī)參數(shù)和非線性智能控制器,攻克無(wú)軸承異步電機(jī)非線性動(dòng)態(tài)解耦控制的技術(shù)難題。.本項(xiàng)目的研究對(duì)提高我國(guó)無(wú)軸承異步電機(jī)在國(guó)際上的研究和應(yīng)用水平,對(duì)解決眾多領(lǐng)域難以實(shí)現(xiàn)和完善的電氣傳動(dòng)問(wèn)題具有十分重要意義。 2100433B
批準(zhǔn)號(hào) |
60674095 |
項(xiàng)目名稱 |
無(wú)軸承異步電機(jī)非線性逆動(dòng)態(tài)解耦控制與試驗(yàn)研究 |
項(xiàng)目類別 |
面上項(xiàng)目 |
申請(qǐng)代碼 |
F0301 |
項(xiàng)目負(fù)責(zé)人 |
劉賢興 |
負(fù)責(zé)人職稱 |
教授 |
依托單位 |
江蘇大學(xué) |
研究期限 |
2007-01-01 至 2009-12-31 |
支持經(jīng)費(fèi) |
30(萬(wàn)元) |
同步與異步的最大區(qū)別就在于看他門(mén)的轉(zhuǎn)子速度是不是與定子旋轉(zhuǎn)的磁場(chǎng)速度一致,如果轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)速度與定子是一樣的,那就叫同步電動(dòng)機(jī),如果不一致,就叫異步電動(dòng)機(jī)。。。 ! k# O, b5 \+ Z8...
普通異步電機(jī)試驗(yàn)采用變頻器供電有何特殊要求?
國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)試驗(yàn)電源的質(zhì)量有嚴(yán)格要求,其它要求變頻器一般都能達(dá)到,主要是諧波的要求,有些講究。要求普通試驗(yàn)HVF小于2%,熱試驗(yàn)HVF小于1.5%。這樣,就要求變頻器輸出加裝正弦波濾波器。但是,加裝正弦...
1.5kw三相異步電機(jī) 軸承內(nèi)徑一般有多大?
使用6025軸承,內(nèi)徑為25mm?! ∽麟妱?dòng)機(jī)運(yùn)行的三相異步電機(jī)。三相異步電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速低于旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的轉(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)子繞組因與磁場(chǎng)間存在著相對(duì)運(yùn)動(dòng)而感生電動(dòng)勢(shì)和電流,并與磁場(chǎng)相互作用產(chǎn)生電磁轉(zhuǎn)矩,實(shí)現(xiàn)能量...
格式:pdf
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頁(yè)數(shù): 36頁(yè)
評(píng)分: 4.7
異步電機(jī)特性
實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)非線性解耦并消除參數(shù)不確定性對(duì)系統(tǒng)性能影響,是永磁同步電機(jī)調(diào)速系統(tǒng)研究的關(guān)鍵問(wèn)題和非線性控制等領(lǐng)域的研究難點(diǎn)。本課題研究永磁同步電機(jī)非線性解耦控制及解耦系統(tǒng)的干擾抑制。應(yīng)用非線性輸入輸出反饋線性化理論,推導(dǎo)永磁同步電機(jī)非線性輸入輸出線性化的模型,實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速和磁鏈的完全非線性動(dòng)態(tài)解耦,建立永磁同步電機(jī)非線性解耦控制系統(tǒng),并對(duì)負(fù)載擾動(dòng)和參數(shù)變化影響系統(tǒng)解耦性能和動(dòng)態(tài)性能的原因進(jìn)行分析。結(jié)合自適應(yīng)逆控制理論,對(duì)解耦子系統(tǒng)分別設(shè)置噪聲與擾動(dòng)消除器專門(mén)用于消除解耦系統(tǒng)的負(fù)載擾動(dòng);設(shè)置逆控制器專門(mén)用于提高解耦系統(tǒng)系統(tǒng)的靜、動(dòng)態(tài)特性;利用逆控制器及自適應(yīng)機(jī)理消除參數(shù)不確定性對(duì)永磁同步電機(jī)解耦系統(tǒng)性能的影響,增強(qiáng)系統(tǒng)的參數(shù)魯棒性。設(shè)計(jì)變論域變步長(zhǎng)的LMS自適應(yīng)濾波算法,能夠兼顧在系統(tǒng)建模時(shí)存在的初始收斂速度、時(shí)變系統(tǒng)跟蹤能力及收斂精度三個(gè)指標(biāo)。建立永磁同步電機(jī)解耦系統(tǒng)的自適應(yīng)逆控制系統(tǒng)。 2100433B
序號(hào) |
標(biāo)題 |
類型 |
作者 |
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浙江大學(xué)電氣工程學(xué)院、南昌航空大學(xué)信息工程學(xué)院的研究人員陳亮亮、祝長(zhǎng)生、王忠博,在2017年第23期《電工技術(shù)學(xué)報(bào)》上撰文,針對(duì)電磁軸承高速飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動(dòng)抑制問(wèn)題,提出了一種基于逆系統(tǒng)解耦和改進(jìn)型二自由度控制的方法。
首先采用逆系統(tǒng)方法對(duì)電磁軸承飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行解耦,將非線性、強(qiáng)耦合的電磁軸承飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)解耦為四個(gè)彼此獨(dú)立的子系統(tǒng),再用改進(jìn)型二自由度控制器對(duì)解耦后的子系統(tǒng)進(jìn)行整定,使控制系統(tǒng)的設(shè)定值跟蹤及外擾抑制特性能夠分別調(diào)節(jié),并通過(guò)速度觀測(cè)器獲取阻尼控制信號(hào),增強(qiáng)系統(tǒng)的抗噪聲能力。
從理論上分析了所提出控制算法的穩(wěn)定性、設(shè)定值跟蹤性能及魯棒性,并對(duì)其性能進(jìn)行了仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明,該文提出的控制算法能夠使飛輪轉(zhuǎn)子穩(wěn)定懸浮并有效抑制其振動(dòng),具有穩(wěn)定性好、魯棒性強(qiáng)、抗噪聲能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。
高速飛輪儲(chǔ)能是一種清潔、高效的儲(chǔ)能方式,具有廣闊的應(yīng)用前景。電磁軸承(Active MagneticBearing,AMB)因其無(wú)機(jī)械接觸、無(wú)摩擦損耗、無(wú)需潤(rùn)滑、適合高速運(yùn)行等特點(diǎn),成為高速飛輪儲(chǔ)能裝置轉(zhuǎn)子支承系統(tǒng)的理想選擇[1-6]。
一般情況下,電磁軸承支承的高速飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的彎曲臨界轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)高于其額定的工作轉(zhuǎn)速,可近似地將其簡(jiǎn)化為一個(gè)剛性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)。電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)是一個(gè)具有強(qiáng)耦合的多變量、非線性的復(fù)雜系統(tǒng),不僅徑向兩轉(zhuǎn)動(dòng)自由度之間通過(guò)陀螺效應(yīng)耦合在一起,而且兩平動(dòng)自由度的各自兩端也彼此耦合,使得電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的四個(gè)徑向通道彼此耦合。
隨著飛輪轉(zhuǎn)速的提高,陀螺效應(yīng)逐漸加強(qiáng),剛性飛輪轉(zhuǎn)子兩轉(zhuǎn)動(dòng)自由度的耦合效應(yīng)也進(jìn)一步加強(qiáng),使得剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的兩個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)模態(tài)(即章動(dòng)和進(jìn)動(dòng)模態(tài))的頻率也隨之發(fā)生變化。其中,章動(dòng)模態(tài)的頻率隨飛輪轉(zhuǎn)速同步上升,高速下與轉(zhuǎn)子同步頻率之比接近于轉(zhuǎn)子的極轉(zhuǎn)動(dòng)慣量與橫向轉(zhuǎn)動(dòng)慣量之比;進(jìn)動(dòng)模態(tài)的頻率則隨飛輪轉(zhuǎn)速的上升不斷下降,在高速下趨向于零。
由于控制系統(tǒng)的延時(shí)、功率放大器和傳感器帶寬的限制以及控制器的積分作用等原因,過(guò)高的章動(dòng)頻率與過(guò)低的進(jìn)動(dòng)頻率都會(huì)降低控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性,甚至導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)[7,8]。
此外,當(dāng)電流和位移大幅變化時(shí),電磁力的非線性和耦合特性也將進(jìn)一步加強(qiáng)。為了實(shí)現(xiàn)電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的高精度控制,必須采用解耦控制。
為抑制陀螺效應(yīng)的影響,常采用交叉反饋解耦法[9-11]。交叉反饋解耦雖然能夠在一定程度上抑制高速運(yùn)行時(shí)由章動(dòng)模態(tài)和進(jìn)動(dòng)模態(tài)導(dǎo)致的系統(tǒng)失穩(wěn),但它只能實(shí)現(xiàn)徑向兩轉(zhuǎn)動(dòng)自由度之間的近似線性化解耦,無(wú)法實(shí)現(xiàn)電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)徑向四個(gè)自由度間的完全解耦,控制性能難以進(jìn)一步提高。
近年來(lái),反饋線性化解耦和智能解耦等控制方法受到了越來(lái)越多的關(guān)注。智能解耦法[12-14]對(duì)系統(tǒng)模型的精確度要求較低,魯棒性強(qiáng),但該類方法計(jì)算量大,編程復(fù)雜,實(shí)時(shí)性差,在電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中的應(yīng)用不多。反饋線性化解耦法因其計(jì)算量較小、結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單、便于實(shí)現(xiàn)等特點(diǎn)逐漸成為研究的熱點(diǎn)。
反饋線性化解耦法主要包括微分幾何方法和逆系統(tǒng)方法。與微分幾何方法相比,逆系統(tǒng)方法無(wú)需經(jīng)過(guò)復(fù)雜抽象的坐標(biāo)變換,物理意義明確,更易實(shí)現(xiàn)。另外,微分幾何方法需要系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型滿足仿射非線性的一般形式,對(duì)于采用電磁力非線性模型的電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)來(lái)說(shuō),難以滿足這一條件。
近年來(lái),許多學(xué)者首先將反饋線性化方法應(yīng)用于單自由度電磁軸承系統(tǒng),并取得了良好的實(shí)驗(yàn)效果[15-19]。C. Hsu等[20,21]將反饋線性化方法應(yīng)用于三極電磁軸承的控制系統(tǒng),并在靜態(tài)和低速運(yùn)行情況下取得了成功。
曹建榮等[22]采用基于逆系統(tǒng)的狀態(tài)反饋線性化方法將一個(gè)六自由度的電磁軸承剛性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)分解為六個(gè)彼此解耦的子系統(tǒng),然后用極點(diǎn)配置法對(duì)解耦后的子系統(tǒng)進(jìn)行了綜合,但并未給出實(shí)驗(yàn)結(jié)果,也未考慮電磁力的非線性特性。
Fang Jiancheng等[23,24] 采用基于逆系統(tǒng)的反饋線性化方法對(duì)磁懸浮控制力矩陀螺的轉(zhuǎn)子徑向四自由度運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了解耦控制,在其算法中考慮了電磁力的非線性特性,但未考慮兩個(gè)徑向電磁軸承結(jié)構(gòu)及參數(shù)不對(duì)稱的影響。Wen Tong等[25]采用基于微分幾何法的反饋線性化方法對(duì)永磁偏置軸承五自由度飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行了解耦控制,結(jié)果表明該方法非常復(fù)雜且難以實(shí)現(xiàn)。
由于系統(tǒng)噪聲、不平衡力等擾動(dòng)的影響及模型誤差的客觀存在性,逆系統(tǒng)控制方法往往會(huì)影響系統(tǒng)的跟蹤特性和魯棒性[23, 24]。為了進(jìn)一步提升控制性能,常將μ綜合控制[16,17]、H∞控制[26,27]等現(xiàn)代控制算法應(yīng)用于解耦后的子系統(tǒng)。然而,這些算法結(jié)構(gòu)較復(fù)雜且計(jì)算量大,無(wú)法實(shí)現(xiàn)跟蹤特性和外擾抑制的獨(dú)立調(diào)節(jié)。
考慮電磁力的非線性特性及兩徑向電磁軸承參數(shù)非對(duì)稱性的影響,本文首先采用基于逆系統(tǒng)的反饋線性化方法對(duì)電磁軸承剛性飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的徑向四自由度進(jìn)行非線性解耦,將其分解為四個(gè)彼此獨(dú)立的子系統(tǒng)。
然后采用改進(jìn)型二自由度控制器對(duì)解耦后的子系統(tǒng)進(jìn)行整定,實(shí)現(xiàn)設(shè)定值跟蹤和外擾抑制特性的分別調(diào)節(jié),并在改進(jìn)型二自由度控制器中采用速度觀測(cè)器獲取阻尼控制信號(hào),改善系統(tǒng)的抗噪聲干擾能力。
最后,從理論上分析了本文所提出控制算法的穩(wěn)定性、跟蹤性能及魯棒性,并通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證了該控制算法的性能。
圖2 電磁軸承飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)傳遞函數(shù)框圖
圖8 電磁懸浮剛性飛輪儲(chǔ)能系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)裝置
結(jié)論
通過(guò)對(duì)基于逆系統(tǒng)解耦和改進(jìn)型二自由度控制算法的理論、仿真及實(shí)驗(yàn)分析,可得出以下結(jié)論:
1)本文提出的基于逆系統(tǒng)解耦和改進(jìn)型二自由度控制的算法能夠使電磁軸承飛輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)保持穩(wěn)定,并有效抑制其振動(dòng),具有良好的穩(wěn)定性、抗噪聲能力以及魯棒性。
2)基于逆系統(tǒng)解耦和改進(jìn)型二自由度控制的控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了徑向四個(gè)通道的完全解耦,消除了陀螺效應(yīng)的影響,而且能夠分別調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)的設(shè)定值跟蹤性能和外擾抑制特性,使兩者性能俱佳。
3)外擾抑制特性和魯棒性相互矛盾,控制器C(s)的參數(shù)需要在外擾抑制特性和魯棒性之間進(jìn)行折中選擇。在控制系統(tǒng)調(diào)試時(shí),可先根據(jù)外擾抑制特性和魯棒性的要求確定控制器C(s)的參數(shù),然后再調(diào)節(jié)控制器Cf(s)的二自由度參數(shù)α'和β',以進(jìn)一步優(yōu)化系統(tǒng)的設(shè)定值跟蹤特性,從而使系統(tǒng)同時(shí)獲得良好的設(shè)定值跟蹤特性、外擾抑制特性及魯棒性。
國(guó)際電氣工程先進(jìn)技術(shù)譯叢:磁懸浮軸承:理論、設(shè)計(jì)及旋轉(zhuǎn)機(jī)械應(yīng)用 ¥87.1 購(gòu)買