漳州地?zé)崽锞畤娿@孔施工技術(shù)

研究選擇一口地?zé)釃姲l(fā)井（ZK1號(hào)井）以便進(jìn)一步了解深部液控?zé)醿?chǔ)的賦存利用。ZK1號(hào)井深鉆遇構(gòu)造裂隙，發(fā)生井漏，由泥漿改換清水頂漏鉆進(jìn)至井深92.34m，取心提鉆增溫汽化而發(fā)生液汽流強(qiáng)烈井噴，經(jīng)打開(kāi)全閉式井口防噴器強(qiáng)行下入注具后，應(yīng)用注水冷卻原理獲得壓井成功。井深100.73m又鉆遇裂隙井漏無(wú)法返回對(duì)熱液進(jìn)行冷卻而再度發(fā)生井噴。為此研究成功分水降溫控噴續(xù)鉆進(jìn)至設(shè)計(jì)井深。在重新安裝井口引噴裝置后，應(yīng)用壓力平衡原理和噴成功，達(dá)到設(shè)計(jì)完井要求。 該研究采用地質(zhì)巖心鉆熱噴發(fā)井的施工，比用石油鉆井設(shè)備或地?zé)釋Ｓ勉@機(jī)施工可節(jié)約大量投 2100433B

干蒸汽發(fā)電系統(tǒng)，應(yīng)用最廣，較為簡(jiǎn)單，比擴(kuò)容蒸汽發(fā)電系統(tǒng)和雙循環(huán)式發(fā)電系統(tǒng)發(fā)電量大，適用于高溫（>160 ℃）地?zé)崽锏陌l(fā)電，熱效率為10%～15%，廠內(nèi)用電率為12%左右。

擴(kuò)容蒸汽發(fā)電系統(tǒng)，適用于壓力、溫度較高的地?zé)豳Y源， 要求地?zé)峋敵龅钠旌衔锏臏囟容^高，適用于中溫（90～160 ℃）地?zé)崽锇l(fā)電，二次擴(kuò)容地?zé)岚l(fā)電的熱利用率可達(dá)6%左右。由于擴(kuò)容蒸汽發(fā)電需要經(jīng)過(guò)單級(jí)或多級(jí)擴(kuò)容減壓，當(dāng)熱水溫度低于100 ℃時(shí)，全熱力系統(tǒng)處于負(fù)壓狀態(tài)，因此尾水溫度高，地?zé)崮芾寐瘦^低。例如，已經(jīng)停運(yùn)的江西宜春等電站的熱效率僅為1.5%～4%，而還在運(yùn)行的羊八井地?zé)嵋惶?hào)單級(jí)擴(kuò)容試驗(yàn)機(jī)組，熱效率約為3.5%，廠內(nèi)用電率為16%。

基于電廠日常運(yùn)營(yíng)數(shù)據(jù)， 并運(yùn)用火用分析，YCerci 對(duì)土耳其代尼茲利的一個(gè)11.4 MW 閃蒸地?zé)岚l(fā)電廠的績(jī)效和主要部件進(jìn)行了評(píng)價(jià)，認(rèn)為最大的火用損耗發(fā)生在鹵水分離工藝環(huán)節(jié)，相當(dāng)于總能量投入的46.9%。經(jīng)計(jì)算，電站的第二定律效率為20.8%。土耳其代尼茲利閃蒸地?zé)犭娬镜牡谝缓偷诙蔁嵝史謩e為4.556%和19.97%，其電廠總功率為10.374kW。

雙循環(huán)式發(fā)電系統(tǒng)，尤其是井下?lián)Q熱雙循環(huán)式發(fā)電系統(tǒng)的地?zé)崮芾寐矢撸m用于中低溫（50～100 ℃）地?zé)崽锇l(fā)電，那些不宜采用閃蒸式發(fā)電的地?zé)崴?，可以采用此方式發(fā)電。從經(jīng)濟(jì)性考慮，一般溫度在90℃以下的地?zé)崴灰擞脕?lái)發(fā)電，可用于直接供熱 。

基于近30年的800余鉆孔、100余個(gè)地?zé)衢_(kāi)采井，10萬(wàn)多個(gè)長(zhǎng)觀點(diǎn)次等資料，構(gòu)建了昆明地?zé)崽锔拍钅Ｐ停_定了熱田邊界，劃分了地?zé)釅K段。首次建立了熱田定量集中參數(shù)模型，給出了熱儲(chǔ)層平均水頭值與所抽取地?zé)崴偭块g的關(guān)系式，關(guān)系式擬合相關(guān)系數(shù)為83.84%。通過(guò)有限元數(shù)值模擬，首次建立了熱田地溫場(chǎng)分布參數(shù)模型，以具體數(shù)據(jù)將前人的定性認(rèn)識(shí)進(jìn)行了佐證，且擬合時(shí)間長(zhǎng)達(dá)1.4萬(wàn)年。首次建立了熱田壓力場(chǎng)分布參數(shù)模型，得到了各塊段之邊界流量值，為建立昆明地?zé)崽锕芾砟Ｐ偷於嘶A(chǔ)。 2100433B