V9Cr5Mo2高速鋼中碳化物三維形態(tài)研究
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4.4
通過對試樣進行深度腐蝕,利用掃描電鏡研究不同碳含量的V9Cr5Mo2高速鋼中碳化物的三維形貌,并進一步討論了碳化物的形態(tài)與合金凝固結晶過程的關系。結果表明,V9Cr5Mo2高速鋼中碳化物主要由VC及以鉻、鉬為主的復合碳化物組成;共晶VC為枝晶狀,先析出VC為不規(guī)則塊狀、開花狀、卵石堆積狀及團球狀;以鉻為主的復合碳化物為曲面板條狀;富鉬復合碳化物為魚骨狀。合金中含碳量1.6%時,碳化釩主要為共晶VC;碳含量為2.5%時,VC主要為大量共晶VC及部分不規(guī)則團塊狀、開花狀的初生VC;碳含量為3.2%及4.2%時,VC為大量初生VC。隨著含碳量的增加,VC的形態(tài)也由卵石堆積狀向分散分布的團球狀轉變。
高速鋼W6Mo5Cr4V2的鍛造
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高速鋼w6mo5cr4v2是典型的萊氏體鋼,其特點是紅硬性和耐磨性高,而且具有一定的韌性,因而常用來制作各種刃具和冷作模具。在使用中,導致刃具和冷作
M2高速鋼工業(yè)鑄帶中共晶碳化物及其演化
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在工業(yè)機組上制備了m2高速鋼鑄帶,采用掃描電鏡和透射電鏡研究了熱處理和熱軋對鑄帶中的共晶碳化物特征的影響。結果表明:雙輥薄帶連鑄工藝可以獲得共晶碳化物尺寸細小、分布均勻的高速鋼鑄帶,鑄帶中存在較多的m2c亞穩(wěn)相碳化物;熱處理后m2c碳化物分解生成m6c和mc碳化物,碳化物得到進一步細化;由m2工業(yè)鑄帶直接熱軋而成的薄帶中仍存在一些呈斷續(xù)網(wǎng)狀分布的碳化物,先進行合適的熱處理再進行熱軋對m2工業(yè)鑄帶更為合適。
Nb-V微合金鋼中碳化物析出的三維原子探針表征
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4.8
將nb-v微合金鋼在1200℃固溶0.5h后淬火,在不同溫度回火4h,結合光學顯微鏡(om)和透射電子顯微鏡(tem),用三維原子探針(3dap)研究了淬火與回火樣品中碳化物的特征.結果顯示,淬火樣品中v、nb分布均勻,c由于自回火出現(xiàn)輕微偏聚;450、500、550和600℃回火樣品中存在大小和數(shù)量不同的v和nb的碳化物,其中550℃回火樣品中數(shù)量最高,對應著二次硬化的硬度峰值;650℃回火樣品中數(shù)量明顯減少,與硬度下降對應.
雙輥薄帶連鑄高速鋼鑄帶中碳化物的形成及演變
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4.8
采用光學顯微鏡觀察了在工業(yè)雙輥薄帶連鑄機上制備的m2高速鋼鑄帶中的碳化物,利用二次枝晶間距計算了鑄帶的凝固速率;并用掃描電鏡和透射電鏡研究了高溫熱處理后鑄帶中亞穩(wěn)相m2c碳化物的演變情況。結果表明:雙輥薄帶連鑄高速鋼工業(yè)鑄帶的凝固速率為1.7×103k.s-1,比實驗室鑄帶的5.4×102k.s-1高一個數(shù)量級,遠遠高于工業(yè)鑄錠的2×10-1k.s-1;雙輥薄帶連鑄工藝可以細化高速鋼鑄帶中的共晶碳化物,并獲得較多的亞穩(wěn)相m2c碳化物,在高溫熱處理過程中m2c碳化物與部分奧氏體反應生成穩(wěn)定相m6c和mc碳化物,使碳化物分布更加均勻彌散。
鎢系高速鋼帶狀共晶碳化物級別的定量數(shù)值測定
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4.4
為了實現(xiàn)高速鋼帶狀碳化物的自動定量評級,在計算機圖像儀上對鎢系高速鋼帶狀共晶碳化物不均勻度的國家標準評級圖片進行了分析測定,還對實驗數(shù)據(jù)進行了多種擬合處理。結果表明:碳化物總面積百分數(shù)、碳化物條帶的平均寬度和條帶內碳化物占整個碳化物的比例,可以作為衡量鎢系高速鋼帶狀共晶碳化物不均勻度的特征參數(shù)。
碳化物堆積對鎢鉬系高速鋼性能的影響
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4.6
研究了高速鋼w6mo5cr4v2(m2)和w9mo3cr4v(w9)中的碳化物堆積程度對鋼的力學性能和加工性能的影響。結果表明,隨著鋼中碳化物堆積程度的增加,m2和w9鋼的硬度、抗拉強度和屈服強度增加,沖擊韌性、抗彎強度和冷拔性能降低;碳化物堆積程度對高速鋼淬回火硬度和紅硬性影響較小。
W6Mo5Cr4V2高速鋼模具材料的回火抗力
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4.5
對試驗用鋼的抗回火性能進行了研究,結果表明在1080 ̄1225℃范圍進行奧氏體化處理后的回火曲線均具有非單調的二次硬化的特征,曲線的低谷幾乎均對應著350℃回火狀態(tài);其峰值溫度隨奧化溫度升高在450 ̄560℃范圍變動,相應地,本文定義的二次硬化強度△hrc值自1hrc增加到6hrc。
8Cr20Si2Ni工體汽閥鋼的碳化物
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4.4
研究了電爐工藝和電渣工藝生產的8cr20si2ni鋼中碳化物類型、形貌、分布循環(huán)及其室溫性能隨溫度的變化。在philipsc同2電子顯微鏡中觀察到1050℃加熱時,晶內塊狀和粒狀m23c6數(shù)量最多,尺寸最大,冷卻時原奧低體晶界塊狀m23c6之間還析出少量精細顆粒和薄片m7c3;隨著加熱溫度的升高,塊狀m23c6數(shù)量減少,粒狀m23c6,精細顆粒和薄片枝晶m7c2的數(shù)量增多,在大于1150℃加熱和加
9SiCr鋼的碳化物球化工藝研究
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4.7
采用六種碳化物球化工藝處理9sicr鋼試樣,分析了球化機理和顯微組織。結果表明:1050℃高溫固溶×0.5h油冷+680℃×2h出爐空冷工藝所得到的碳化物比較細小、圓整,分布較均勻,球化效果較好。在其余五種工藝處理后的組織中,或多或少地存在粗大、尖角或鏈節(jié)狀碳化物,碳化物球化效果從好到差的順序為:1000℃固溶×0.5h油冷+680℃×2h空冷、950℃固溶×0.5h油冷+680℃×2h空冷、900℃固溶×0.5h油冷+680℃×2h空冷、循環(huán)球化退火、等溫球化退火。
金屬Mg對高碳軸承鋼S8Cr4Mo4V碳化物及熱塑性的影響
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4.3
對添加不同mg含量的s8cr4mo4v鋼錠淬火組織和高溫性能進行分析。結果表明,添加適量的金屬mg可改善鋼的結晶組織,破壞碳化物的網(wǎng)狀結構,并能提高鋼的高溫熱塑性。另外,mg的加入對高碳軸承鋼s8cr4mo4v的內部質量無不良影響。
碳化物對2Cr_(13)鋼冷拔脆性的影響
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4.6
本文通過對2cr13鋼組織的分析,討論了冷拔脆性的影響因素,依據(jù)試驗結果和定性分析提出了改進措施。
W9Mo3Cr4V高速鋼機用鋸條的激光淬火
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4.3
研究了w9mocr4v高速鋼機用鋸條的激光淬火工藝,并用正交試驗優(yōu)選出最佳工藝參數(shù)。
12Cr5Mo鋼管,12Cr5Mo無縫鋼管 (2)
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4.7
12cr5mo鋼管,12cr5mo無縫鋼管 電話:022-26346308,13821358288 規(guī)格規(guī)格規(guī)格規(guī)格 48*553*1157*1568*6 48*5.553*1258*1.868*6.3 48*653*1458*1168*7 48*6.553*1.560*268*8 48*753*660*2.568*9 48*854*260*368*10 48*8.554*2.560*3.568*11 48*954*360*468*12 48*1054*3.560*4.568*12.5 48*1154*460*568*14 48*1254*4.560*568*16 49*454*560*5.570*3.5 49*1054*5.560*670*4 50*1.554*660
高鉻鑄鐵襯板中兩種碳化物形態(tài)對耐磨性的影響
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4.7
用微觀組織分析、桿盤式磨損、濕磨法磨損和沖擊韌性等試驗手段,對高鉻鑄鐵襯板的顯微組織、力學性能和耐磨性進行了試驗分析。結果表明,高鉻鑄鐵中具有定向排列且垂直于磨損表面的碳化物形態(tài)與馬氏體基體的適當配合,可提高襯板的耐磨性。
W18Cr4V高速鋼
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4.3
w18cr4v是應用最長久的一種鎢系高速鋼,屬于萊氏體鋼。和其它高速鋼一樣,常稱為"白鋼"、"鋒鋼"或"風鋼"(空冷即可淬火)?;瘜W成分(ω,%):0.7~0.8c,17.5~19w,3.80~4.4cr,1.0~1.4v,<0.4si,<0.4mn,<0.3mo。鍛造溫度范圍:始鍛溫度為1100~1150℃,終鍛溫度為900~950℃。加熱時間一般需分段加熱。低溫階段800~900℃范圍內,按1min/mm計算;高溫階段按0.5min/mm計算。要嚴格控制上限溫度以免過熱
火法冶煉由高速鋼磨屑再生含W-Mo-Cr-V合金
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4.7
研究用水法預處理和火法回收相結合的工藝從高速鋼磨屑中再生含wmocrv的合金,分析原料粒度、還原劑、石灰等對回收率的影響。結果表明,回收工藝可行,w和mo回收率在96%以上,cr和v回收率不低于91%。再生合金產品質量穩(wěn)定,可滿足高速鋼煉鋼使用要求
W4Mo3Cr4V高速鋼稀土多元共滲層的性能
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4.7
利用稀土多元共滲工藝將碳、氮、氧、硫、硼、稀土元素同時滲入w4mo3cr4v高速鋼表面,研究了多元共滲層的硬度、耐磨性能及表面殘余應力等。結果表明:多元共滲層由化合物層(主要為氧化物、硫化物和碳化物)和擴散層組成;共滲層顯微硬度最高達1150hv左右;多元共滲層較鋼表面的摩擦因數(shù)大幅降低,耐磨性能提高,其表面產生了較高的殘余壓應力,有利于提高材料的疲勞性能。
碳化物形成元素對高速工具鋼熱處理硬度的影響
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4.8
高速工具鋼,例如jisskh51在高硬度下使用,在淬火操作中要求高的淬火溫度。本研究的目的是要搞清楚碳化物形成元素——cr、mo、w和淬火溫度對硬度的影響。所獲得的結果如下:1、通過將cr含量從2%增加到8%,在從1373k開始淬火和在最佳回火溫度下回火時,每份cr使硬度提高約1.6hrc。然而,從1473k開始淬火時,含2~6%cr的鋼顯示出幾乎相同的硬度。8%cr鋼的硬度顯得比其它鋼低。2、在mo和w的情況下,從1373k開始淬火時,每個重量當量使硬度增加約0.3hrc。從1473k開始淬硬時,硬度沒有差別。3、硬度隨著碳化物,特別是碳化鉻固溶量的增加而上升,由于碳化鉻比其它碳化物固溶得快,所以當淬火溫度低時,高鉻鋼適合于獲得高硬度。
W2Mo9Cr4V2Co8高速鋼車刀熱處理車間設計
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4.3
合肥工業(yè)大學 熱處理課程設計 設計題目:w2mo9cr4v2co8高速鋼 車刀熱處理車間設計 目錄 一概述........................................1 1.1項目任務及設計意義........................................1 1.2熱處理概述...........................................1 1.3工具類零件概述.......................................1 二車刀的熱處理工藝的設計...............................2 2.1材料的選用................................................2 2.2熱處理工藝
45鋼/W6Mo5Cr4V2高速鋼刀具的摩擦焊接研究
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4.3
對45鋼/w6mo5cr4v2高速鋼刀具的摩擦焊接工藝及焊接效果進行了試驗研究,結果表明,采用優(yōu)化的摩擦焊接工藝參數(shù)及合理的焊后熱處理工藝可獲得具有良好顯微組織和力學性能的焊接接頭。
12Cr5Mo鋼管,12Cr5Mo無縫鋼管
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4.4
12cr5mo鋼管,12cr5mo無縫鋼管 電話:022-26346308,13821358288 規(guī)格規(guī)格規(guī)格規(guī)格 48*553*1157*1568*6 48*5.553*1258*1.868*6.3 48*653*1458*1168*7 48*6.553*1.560*268*8 48*753*660*2.568*9 48*854*260*368*10 48*8.554*2.560*3.568*11 48*954*360*468*12 48*1054*3.560*4.568*12.5 48*1154*460*568*14 48*1254*4.560*568*16 49*454*560*5.570*3.5 49*1054*5.560*670*4 50*1.554*660
1Cr5Mo中合金耐熱鋼管的焊接
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4.5
1cr5mo屬于中合金耐熱鋼,合金元素含量和碳當量高,焊接性差。采用母材加工焊絲的方法替代標準焊絲,克服了采購不到焊接材料的困難,解決了生產急需。通過試驗研究,制訂了合理、可行的焊接工藝,生產出質量合格的產品。
采用分段滲碳法消除18Cr_2Ni_4WA鋼網(wǎng)狀碳化物
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4.5
通過對大功率重載齒輪滲碳工藝的研究得出,采用分段滲碳新工藝,對改善滲層的碳化物狀態(tài)及消除網(wǎng)狀碳化物有很好的效果。
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職位:幕墻施工員
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林