低強(qiáng)度混凝土中植筋仿真計(jì)算及承載力折減

鋼管混凝土復(fù)合柱(簡稱"復(fù)合柱")是以鋼管混凝土為柱肢、以鋼筋混凝土板為綴板的新型組合柱。復(fù)合軸壓短柱以綴板壓碎為破壞特征,鋼管混凝土柱肢沒有達(dá)到其自身的承載力。因此,在復(fù)合短柱的軸壓承載力疊加計(jì)算時(shí),鋼管混凝土柱肢的承載力應(yīng)進(jìn)行折減。本文采用有限元分析方法,通過變形協(xié)調(diào)條件,得到綴板壓碎時(shí),鋼管混凝土柱肢分擔(dān)的荷載,將其與其承載力的比值定義為柱肢承載力折減系數(shù)。討論了選取不同理論計(jì)算鋼管混凝土柱肢承載力時(shí)應(yīng)采用的折減系數(shù)值及其受套箍系數(shù)影響的規(guī)律。分析結(jié)果表明,當(dāng)采用統(tǒng)一理論計(jì)算鋼管混凝土柱肢承載力時(shí),對(duì)應(yīng)的柱肢承載力折減系數(shù)趨于一個(gè)定值;而采用極限平衡理論計(jì)算時(shí),折減系數(shù)隨著套箍系數(shù)的增大而減小,折減系數(shù)與套箍系數(shù)之間的關(guān)系可通過簡單的線性擬合得到。

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以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),通過反算得出受拉frp筋的實(shí)際應(yīng)力值,使用規(guī)范gb50608-2010和aci440.1r-15公式分別計(jì)算了frp筋混凝土超筋梁的frp筋應(yīng)力值與極限受彎承載力。研究表明,對(duì)規(guī)范gb50608-2010計(jì)算frp筋應(yīng)力值進(jìn)行1.2倍的放大調(diào)整,結(jié)果更接近于實(shí)際應(yīng)力值,所得出的受彎承載力值與試驗(yàn)值吻合更好。

從混凝土受彎構(gòu)件的基本假定和基本公式出發(fā),推導(dǎo)出采用內(nèi)力臂系數(shù)進(jìn)行受彎承載力計(jì)算的簡化公式。經(jīng)過大量計(jì)算,分析了樓板厚度、配筋率、鋼筋強(qiáng)度和混凝土強(qiáng)度對(duì)內(nèi)力臂系數(shù)的影響。最后,基于在我國混凝土樓板配筋率基本不大于0.6%的情況,建議采用簡化公式進(jìn)行樓板配筋設(shè)計(jì)時(shí)內(nèi)力臂系數(shù)可以取0.9,采用簡化公式進(jìn)行樓板配筋校核時(shí)內(nèi)力臂系數(shù)可以取0.95。

鋼管混凝土的抗壓性以及韌性相對(duì)較高,且可塑性良好,經(jīng)濟(jì)效益顯著和施工快捷等優(yōu)點(diǎn),在我國工程建設(shè)中發(fā)展迅速,是一種適用于高層建筑、大跨度結(jié)構(gòu)優(yōu)良的結(jié)構(gòu)類型。本文介紹了國內(nèi)外關(guān)于鋼管混凝土工作機(jī)理的不同認(rèn)識(shí),并在此基礎(chǔ)上對(duì)比分析各理論的優(yōu)缺點(diǎn),最后對(duì)鋼管混凝土的不足之處和有待發(fā)展的方向進(jìn)行了探討。

鋼管混凝土偏壓柱承載力的計(jì)算——提出了鋼管混凝土偏壓柱考慮等效緊箍力的作用，把鋼材和核心混凝土均簡化成理想彈性塑性體。按截面形成塑性鉸確定強(qiáng)度承載力，同時(shí)采用壓潰理論確定構(gòu)件的穩(wěn)定承栽力。計(jì)算公式雖比較繁瑣，但表達(dá)式卻很簡單，通過電算算出系數(shù)...

對(duì)比分析了同強(qiáng)度等級(jí)、相同截面尺寸、不同配筋、不同作用方式的全輕混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎和斜截面抗剪的承載力研究。通過對(duì)11片全輕混凝土梁的試驗(yàn)分析,探討全輕混凝土應(yīng)用的可行性及與現(xiàn)有規(guī)范的符合性。為實(shí)現(xiàn)將全輕混凝土應(yīng)用于多層建筑結(jié)構(gòu)中,替代多層建筑工程中普通混凝土受彎構(gòu)件,為輕質(zhì)節(jié)能的多層建筑結(jié)構(gòu)體系提供了理論依據(jù)。

94 第六章受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 一、填空題： 1、小偏心受壓構(gòu)件的破壞都是由于而造成的。 2、大偏心受壓破壞屬于，小偏心破壞屬于。 3、偏心受壓構(gòu)件在縱向彎曲影響下，其破壞特征有兩種類型，對(duì)長細(xì)比較小的短柱 屬于破壞，對(duì)長細(xì)比較大的細(xì)長柱，屬于破壞。 4、在偏心受壓構(gòu)件中，用考慮了縱向彎曲的影響。 5、大小偏心受壓的分界限是。 6、在大偏心設(shè)計(jì)校核時(shí)，當(dāng)時(shí)，說明sa不屈服。 7、對(duì)于對(duì)稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，在進(jìn)行截面設(shè)計(jì)時(shí)，和作為 判別偏心受壓類型的唯一依據(jù)。 8、偏心受壓構(gòu)件對(duì)抗剪有利。 二、判斷題： 1、在偏心受力構(gòu)件中，大偏壓比小偏壓材料受力更合理。（） 2、在偏心受壓構(gòu)件中，sa不大于bh%2.0。（） 3、小偏心受壓構(gòu)件偏心距一定很小。（） 4、小偏心受壓構(gòu)件破壞一定是壓區(qū)混凝土先受壓破壞。（） 5、在大小偏心受壓的界限狀態(tài)下，

120 第七章受拉構(gòu)件承載力計(jì)算 一、填空題： 1、受拉構(gòu)件可分為和兩類。 2、小偏心受拉構(gòu)件的受力特點(diǎn)類似于，破壞時(shí)拉力全部由承受； 大偏心受拉的受力特點(diǎn)類似于或構(gòu)件。破壞時(shí)截面混凝土有 存在。 3、偏心受拉構(gòu)件的存在，對(duì)構(gòu)件抗剪承載力不利。 4、受拉構(gòu)件除進(jìn)行計(jì)算外，尚應(yīng)根據(jù)不同情況，進(jìn)行、、 的計(jì)算。 5、偏心受拉構(gòu)件的配筋方式有、兩種。 二、判斷題： 1、對(duì)于小偏心受拉構(gòu)件，無論對(duì)稱配還非對(duì)稱配筋，縱筋的總用鋼量和軸拉構(gòu)件總 用鋼量相等。（） 2、偏心受拉構(gòu)件與雙筋矩形截同梁的破壞形式一樣。（） 三、選擇題： 1、偏心受拉構(gòu)件破壞時(shí)，（）。 a遠(yuǎn)邊鋼筋屈服b近邊鋼筋屈服c遠(yuǎn)邊、近邊都屈服d無法判定 2、在受拉構(gòu)件中，由于縱向拉力的存在，構(gòu)件的抗剪能力將（）。 a提高b降低c不變d難以測定 3、下列關(guān)于鋼筋混凝土受

以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，通過反算得出受拉frp筋的實(shí)際應(yīng)力值，使用規(guī)范gb50608-2010和ac1440．1r-15公式分別計(jì)算了frp筋混凝土超筋梁的frp筋應(yīng)力值與極限受彎承載力。研究表明，對(duì)規(guī)范gb50608—2010計(jì)算frp筋應(yīng)力值進(jìn)行1．2倍的放大調(diào)整，結(jié)果更接近于實(shí)際應(yīng)力值，所得出的受彎承載力值與試驗(yàn)值吻合更好。

通過收集岳陽地區(qū)24個(gè)住宅小區(qū)不同風(fēng)化程度板巖地基現(xiàn)場及室內(nèi)試驗(yàn)成果,得到了72個(gè)測點(diǎn)承載力特征值af及相應(yīng)巖體室內(nèi)飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frk,經(jīng)計(jì)算獲得了各測點(diǎn)地基承載力折減系數(shù)ψr.探討了3種風(fēng)化程度板巖地基折減系數(shù)ψr隨抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值rkf的變化規(guī)律,并給出了相應(yīng)的ψr-frk關(guān)系曲線及經(jīng)驗(yàn)公式.同時(shí),將不同風(fēng)化程度板巖試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)一分析表明,板巖地基（不區(qū)分風(fēng)化程度）折減系數(shù)r？隨其抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值rkf的增大而呈指數(shù)函數(shù)增大,并給出了岳陽地區(qū)板巖地基統(tǒng)一的ψr-frk關(guān)系曲線及其經(jīng)驗(yàn)公式.

型鋼混凝土異形柱軸心受壓承載力試驗(yàn)分析及承載力計(jì)算——在已有試驗(yàn)研究資料基礎(chǔ)上，綜合分析了十字形、l形和t形型鋼混凝土異形柱在軸心荷栽作用下受力過程，試驗(yàn)表明其破壞過程大致相同，都經(jīng)歷了3個(gè)階段，即彈性階段、帶裂縫工作階段和破壞階段。l形在軸心荷...

方中空夾層鋼管混凝土軸壓強(qiáng)度承載力計(jì)算——對(duì)軸心受力方中空夾層鋼管混凝土的荷載—變形關(guān)系曲線進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，在此基礎(chǔ)上，本文借用方鋼管混凝土軸壓強(qiáng)度承載力的簡化計(jì)算公式對(duì)方中空夾層鋼管混凝土進(jìn)行計(jì)算，該方法簡單實(shí)用，且簡化計(jì)算結(jié)果與數(shù)值計(jì)算結(jié)...

結(jié)合現(xiàn)場靜載荷試驗(yàn),對(duì)比分析普通樁基礎(chǔ)的特點(diǎn),得到人工挖孔支盤樁的樁身軸力傳遞特性、樁側(cè)摩阻力發(fā)揮性狀。結(jié)果表明:人工挖孔支盤樁有沉降小、承載力高的特點(diǎn),具有良好工程性狀和經(jīng)濟(jì)效益。

在世界各國的混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范中,它們所規(guī)定的計(jì)算方法等各不相同.本文選擇了中國現(xiàn)行g(shù)b50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》與美國現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（aci318m-05）進(jìn)行受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算對(duì)比,希望從中找出我國與美國在混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的不足之處以加以改進(jìn).

支架豎向承載力計(jì)算： 按每平方米計(jì)算承載力， 中板恒載標(biāo)準(zhǔn)值:f=2.5*0.4*1*1*10=10kn； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值nq=(2.5+2)*1*1=4.5kn； 則：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： p1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3kn； 根據(jù)腳手架設(shè)計(jì)方案，每平方米由2根立桿支撐，單根承載力標(biāo)準(zhǔn)值為 100.3kn，故：p1=18.3/2=9.15kn<489.3*205=100.3kn。滿足要求。 或根據(jù)中板總重量（按長20m計(jì)算）與該節(jié)立桿總數(shù)做除法， 中板恒載標(biāo)準(zhǔn)值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920kn； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值nq=(2.5+2)*20*19.6=1764kn； 則：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： p1=1.2*3920+1.4*1764＝7173kn； 得p1＝7173kn<100.3*506=50750kn。 滿足要求。 支架整體穩(wěn)

局部受壓承載力計(jì)算 局部受壓承載力計(jì)算 ? ? ? ? ? ?第7.8.1條配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng) 符合下列要求： ? ? ? ? ? ?fl≤1.35βcβlfcaln ?(7.8.1-1) ? ? ? ? ? ?βl=√ab/al ?(7.8.1-2)

陶?；炷磷鳛橐环N輕質(zhì)、高強(qiáng)的建筑材料，近年來在建筑領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。其主要由陶粒、水泥、水和細(xì)骨料等組成，具有密度小、強(qiáng)度高、保溫隔熱性能好等優(yōu)點(diǎn)。然而，其承載力問題一直是工程界關(guān)注的焦點(diǎn)。本文主要探討陶?；炷恋某休d力特性，通過理論分析和實(shí)驗(yàn)研究，以期為工程實(shí)踐提供理論支持。

針對(duì)鋼管混凝土的缺陷,出現(xiàn)了自應(yīng)力鋼管混凝土,自應(yīng)力對(duì)在鋼管混凝土中有重大作用,將對(duì)其極限承載力產(chǎn)生很大影響。通過分析自應(yīng)力鋼管混凝土破壞機(jī)理,在普通鋼管混凝土受壓構(gòu)件極限承載力計(jì)算公式的基礎(chǔ)上,推導(dǎo)自應(yīng)力鋼管混凝土受壓構(gòu)件極限承載力計(jì)算公式,并分析自應(yīng)力值大小對(duì)極限承載力的影響。

型鋼混凝土異形柱受剪機(jī)理及承載力計(jì)算——為研究型鋼混凝土(src)異形柱的抗震性能，對(duì)17個(gè)型鋼混凝土異形柱試件采用“建研式”加載裝置進(jìn)行低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，觀察了不同配鋼形式的src異形柱的受力過程和破壞形態(tài)。試驗(yàn)表明src異形柱的破壞形態(tài)有剪切斜壓破壞...

鋼管混凝土柱的應(yīng)用及軸壓承載力計(jì)算——簡單介紹了鋼管混凝土柱的分類、特點(diǎn)、基本原理及其在工程中的應(yīng)用，歸納了鋼管混凝土柱軸壓承栽力計(jì)算的各種方法，并把理論與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。

植筋拉拔承載力檢驗(yàn)值 鋼筋直徑hpb235hrb335hrb400 6mm6.08.610.2 6.5mm7.110.012.0 8mm10.715.218.1 10mm16.723.728.3 12mm24.034.140.7 14mm32.646.455.4 16mm42.660.672.4 18mm53.876.791.6 20mm66.594.7113.1 22mm80.4114.6136.8 25mm103.8148.0176.7 28mm130.2185.6221.6 30mm149.5213.1254.4 32mm170.1242.4289.4