更新日期: 2025-04-08

富氧條件下電弧噴涂反應(yīng)合成納米氧化鋁粉末

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富氧條件下電弧噴涂反應(yīng)合成納米氧化鋁粉末 4.3

為了探尋一種高產(chǎn)率制備納米氧化鋁粉末材料的方法,借助常規(guī)鋁絲材的空氣電弧噴涂工藝,通過在壓縮空氣中加入不同比例的氧氣,進(jìn)行了氧化鋁粉末電弧噴涂反應(yīng)合成的實(shí)驗(yàn)研究.針對壓縮空氣中加入不同比例氧氣噴涂后所獲得的噴涂粉末樣品進(jìn)行的X射線衍射、粉末粒度分布等分析結(jié)果表明,富氧條件下的鋁絲電弧噴涂不僅可以高效制備粒徑約60~70 nm的Al2O3粉末,而且隨著氧氣比例的提高可以顯著提高納米Al2O3粉的產(chǎn)率,并進(jìn)一步細(xì)化粉末的粒度.

納米氧化鋁粉末電弧噴涂反應(yīng)合成的研究 納米氧化鋁粉末電弧噴涂反應(yīng)合成的研究 納米氧化鋁粉末電弧噴涂反應(yīng)合成的研究

納米氧化鋁粉末電弧噴涂反應(yīng)合成的研究

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利用常規(guī)的鋁絲材的空氣電弧噴涂工藝,通過在壓縮空氣中加入適量的氧氣,進(jìn)行氧化鋁粉末的電弧噴涂反應(yīng)合成實(shí)驗(yàn)研究。經(jīng)過對噴涂所得到的粉末樣品進(jìn)行x射線衍射、粉末粒度分布等分析后認(rèn)為:利用這種方法可以高效制備粒度大約60~70nm的al2o3粉末,而且氧氣加入量的提高對減小粒度和提高納米al2o3粉的產(chǎn)率有明顯效果。

不同氧化鋁粉末等離子噴涂氧化鋁涂層的性能 不同氧化鋁粉末等離子噴涂氧化鋁涂層的性能 不同氧化鋁粉末等離子噴涂氧化鋁涂層的性能

不同氧化鋁粉末等離子噴涂氧化鋁涂層的性能

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分別以22.5~45μm(l粉)、5~40μm(m粉)和5~22.5μm(s粉)三種粒徑的氧化鋁為熱噴涂粉末,采用大氣等離子噴涂制備了氧化鋁涂層.分別對三種涂層的結(jié)構(gòu)和基本性能進(jìn)行表征,并采用spraywatch3i設(shè)備測量粉末粒子在等離子焰流中的溫度和速度.結(jié)果表明,s和l涂層的孔隙率較低,且大孔隙較少.在焰流中,s和l粉均具有較高的溫度和動能,其涂層的顯微硬度和結(jié)合強(qiáng)度均比m涂層高.s粉的沉積率最高,但涂層的生產(chǎn)效率較低.考慮生產(chǎn)效率和涂層的綜合性能,選擇l粉更合適.

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國產(chǎn)氧化鋁粉體的改性及其燒結(jié)性能研究

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國產(chǎn)氧化鋁粉體的改性及其燒結(jié)性能研究 4.6

國產(chǎn)氧化鋁粉體的改性及其燒結(jié)性能研究

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酸法提取粉煤灰中氧化鋁的條件選擇 酸法提取粉煤灰中氧化鋁的條件選擇 酸法提取粉煤灰中氧化鋁的條件選擇

酸法提取粉煤灰中氧化鋁的條件選擇

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酸法提取粉煤灰中氧化鋁的條件選擇 4.6

介紹了一種酸法提取粉煤灰中氧化鋁的方法,用不同濃度的硫酸作為溶劑及氟化氨作為助溶劑,按照一定比例加入粉煤灰中進(jìn)行反應(yīng),經(jīng)過正交對比試驗(yàn),尋找到了最佳的反應(yīng)條件,取得了較好的提取率。

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鋁醇鹽水解制備高純氧化鋁粉

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鋁醇鹽水解制備高純氧化鋁粉 4.5

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球形高純氧化鋁粉體的制備

球形高純氧化鋁粉體的制備

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球形高純氧化鋁粉體的制備 4.3

球形高純氧化鋁粉體的制備 作者:李東紅,沈湘黔,王舟,景茂祥,lidonghong,shenxiangqian,wangzhou, jingmaoxiang 作者單位:李東紅,lidonghong(江蘇大學(xué)材料學(xué)院,江蘇,鎮(zhèn)江,212013;中國鋁業(yè)股份有限公司鄭州研 究院,河南,鄭州,450041),沈湘黔,景茂祥,shenxiangqian,jingmaoxiang(江蘇大學(xué)材料 學(xué)院,江蘇,鎮(zhèn)江,212013),王舟,wangzhou(中國鋁業(yè)股份有限公司鄭州研究院,河南,鄭州 ,450041) 刊名:稀有金屬材料與工程 英文刊名:raremetalmaterialsandengineering 年,卷(期):2008,37(z1) 參考文獻(xiàn)(6條) 1.孫家躍.杜海燕.胡文祥固體發(fā)光材料2003 2.董維

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球形高純氧化鋁粉體的制備 (2)

球形高純氧化鋁粉體的制備 (2)

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球形高純氧化鋁粉體的制備 (2) 4.3

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氧化鋁粉體性能對流延法生產(chǎn)陶瓷基板的影響 氧化鋁粉體性能對流延法生產(chǎn)陶瓷基板的影響 氧化鋁粉體性能對流延法生產(chǎn)陶瓷基板的影響

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氧化鋁粉體性能對流延法生產(chǎn)陶瓷基板的影響 4.8

流延法是一種生產(chǎn)電子陶瓷基板廣泛使用的先進(jìn)工藝方法。本文分析了氧化鋁原料雜質(zhì)含量、結(jié)晶形貌、α-相轉(zhuǎn)化率、粒度分布等對流延工藝及陶瓷基板的質(zhì)量影響,并提出了適用流延法陶瓷基板用氧化鋁原料性能指標(biāo)。

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氧化鋁陶瓷在高壓高率條件下動態(tài)特性 氧化鋁陶瓷在高壓高率條件下動態(tài)特性 氧化鋁陶瓷在高壓高率條件下動態(tài)特性

氧化鋁陶瓷在高壓高率條件下動態(tài)特性

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氧化鋁陶瓷在高壓高率條件下動態(tài)特性 4.7

按照平面沖擊波設(shè)計原則,設(shè)計并完成了氧化鋁陶瓷在一維應(yīng)變條件下沖擊壓縮實(shí)驗(yàn),通過visar測試得到了樣品自由面質(zhì)點(diǎn)速度歷程。采用理論方法對陶瓷樣品的沖擊壓力和壓力脈沖作用時間進(jìn)行了預(yù)估,實(shí)驗(yàn)的沖擊壓力水平為6.87~7.25gpa,應(yīng)變率范圍為0.43×104~2.93×104/s。通過對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的判讀,獲得了材料的hugoniot彈性極限,分析討論了高壓高率狀態(tài)下陶瓷的動態(tài)強(qiáng)度和破壞特性。

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不同潤滑條件下氧化鋁陶瓷襯板的磨損機(jī)制 不同潤滑條件下氧化鋁陶瓷襯板的磨損機(jī)制 不同潤滑條件下氧化鋁陶瓷襯板的磨損機(jī)制

不同潤滑條件下氧化鋁陶瓷襯板的磨損機(jī)制

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不同潤滑條件下氧化鋁陶瓷襯板的磨損機(jī)制 4.5

在干摩擦、水潤滑、油潤滑3種不同潤滑條件下對氧化鋁陶瓷進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)。利用sem對磨損后的磨痕進(jìn)行觀察并進(jìn)行顯微組織結(jié)構(gòu)分析,探討不同介質(zhì)下氧化鋁陶瓷的磨損機(jī)制。結(jié)果表明:氧化鋁陶瓷材料干摩擦條件下的磨損機(jī)制為大量的脆性剝落和大量的磨粒磨損,在水潤滑條件下為較少的脆性剝落和輕微的磨粒磨損,在油潤滑條件下為很少的脆性剝落和極微的磨粒磨損;液體潤滑劑可使氧化鋁陶瓷材料的磨損量大幅度降低,其中油潤滑條件的減磨效果最為突出。

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人工關(guān)節(jié)滑液條件下細(xì)晶氧化鋁陶瓷摩擦磨損性能 人工關(guān)節(jié)滑液條件下細(xì)晶氧化鋁陶瓷摩擦磨損性能 人工關(guān)節(jié)滑液條件下細(xì)晶氧化鋁陶瓷摩擦磨損性能

人工關(guān)節(jié)滑液條件下細(xì)晶氧化鋁陶瓷摩擦磨損性能

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人工關(guān)節(jié)滑液條件下細(xì)晶氧化鋁陶瓷摩擦磨損性能 4.7

用放電等離子燒結(jié)技術(shù)制備了2種不同晶粒尺寸(平均晶粒尺寸為0.6μm的細(xì)晶氧化鋁和2.0μm的粗晶氧化鋁)的氧化鋁陶瓷。通過往復(fù)摩擦磨損實(shí)驗(yàn)研究了2種氧化鋁陶瓷在人工關(guān)節(jié)滑液環(huán)境下的摩擦學(xué)性能和磨損機(jī)制。結(jié)果表明:相同的摩擦壓力和時間條件下(60n,30min),細(xì)晶粒和粗晶粒氧化鋁陶瓷的平均摩擦系數(shù)分別為0.245和0.250,細(xì)晶粒氧化鋁陶瓷耐磨性能優(yōu)于粗晶粒氧化鋁陶瓷,磨損量(20×10–3mm3)僅為粗晶粒樣品的1/2;2種氧化鋁陶瓷磨損機(jī)制均為摩擦初期的微裂紋控制的晶粒拔出、脆性斷裂及后期的塑性變形機(jī)制。

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不同潤滑條件下氧化鋁基陶瓷材料磨損特性的對比 不同潤滑條件下氧化鋁基陶瓷材料磨損特性的對比 不同潤滑條件下氧化鋁基陶瓷材料磨損特性的對比

不同潤滑條件下氧化鋁基陶瓷材料磨損特性的對比

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不同潤滑條件下氧化鋁基陶瓷材料磨損特性的對比 4.5

對氧化鋁基陶瓷材料在室溫?zé)o潤滑以及滴油潤滑條件下的磨損特性進(jìn)行了研究,進(jìn)而對兩種狀況下材料的磨損機(jī)理進(jìn)行了探討。

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直接摻雜法制備聚酰亞胺/納米氧化鋁復(fù)合層壓板 直接摻雜法制備聚酰亞胺/納米氧化鋁復(fù)合層壓板 直接摻雜法制備聚酰亞胺/納米氧化鋁復(fù)合層壓板

直接摻雜法制備聚酰亞胺/納米氧化鋁復(fù)合層壓板

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直接摻雜法制備聚酰亞胺/納米氧化鋁復(fù)合層壓板 4.6

采用直接摻雜法制備了聚酰亞胺/納米al2o3復(fù)合層壓板。通過彎曲試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、熱重分析、線膨脹系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)等測試方法研究了al2o3含量、成型條件與層壓板性能之間的關(guān)系。結(jié)果表明,引入納米al2o3可以較大幅度提高層壓板的高溫力學(xué)性能和表觀分解溫度,并在一定程度上提高了層壓板的導(dǎo)熱系數(shù)。al2o3含量為14.5%時,300℃下的彎曲強(qiáng)度及彎曲模量達(dá)到最大值,分別為110mpa和3.64gpa,約為純亞胺板的3倍以上。al2o3含量為8.9%時,表觀分解溫度達(dá)到最大值(585℃),比純亞胺板的表觀分解溫度(567℃)提高了近20℃。成型壓力在100~225kgf/cm2之間、成型溫度為365℃時,層壓板可以獲得較好的綜合性能。

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可送粉末復(fù)合式電弧噴涂槍的設(shè)計 可送粉末復(fù)合式電弧噴涂槍的設(shè)計 可送粉末復(fù)合式電弧噴涂槍的設(shè)計

可送粉末復(fù)合式電弧噴涂槍的設(shè)計

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可送粉末復(fù)合式電弧噴涂槍的設(shè)計 4.6

基于針對電弧噴涂應(yīng)用的局限性,設(shè)計了一種能有效結(jié)合電弧噴涂和火焰噴涂優(yōu)點(diǎn)的復(fù)合式電弧噴涂槍。該噴涂槍設(shè)有一個送粉裝置,可同時實(shí)現(xiàn)電弧噴涂和粉末噴涂,擴(kuò)大了電弧噴涂的應(yīng)用范圍。通過改變合金粉末的種類和送入量,實(shí)現(xiàn)不同性能要求的復(fù)合涂層的制備。

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氧化鋁陶瓷粉末在熱噴焊復(fù)合涂層中的應(yīng)用

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氧化鋁陶瓷粉末在熱噴焊復(fù)合涂層中的應(yīng)用 4.6

將微米、亞微米、納米3種尺寸級別的al2o3粉分別與ni基自熔性合金制成復(fù)合粉后,用氧乙炔焰熱噴焊工藝制備了復(fù)合涂層,研究了al2o3的加入量、al2o3的尺寸對耐磨性的影響,結(jié)果表明,al2o3的加入可有效地提高涂層的耐磨性,大顆粒的al2o3需加入較多的量,在較高載荷的磨損條件下,微米al2o3復(fù)合涂層具有最佳耐磨性。

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納米氫氧化鋁阻燃劑研究

納米氫氧化鋁阻燃劑研究

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納米氫氧化鋁阻燃劑研究 4.5

納米氫氧化鋁阻燃劑研究

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氟碳噴涂與陽極氧化鋁

氟碳噴涂與陽極氧化鋁

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氟碳噴涂與陽極氧化鋁 4.5

陽極氧化鋁膜的特性 鋁的表面技術(shù)中陽極氧化是應(yīng)用最廣與最成功的技術(shù),也是研究和開 發(fā)最深入與最全面的技術(shù)。鋁的陽極氧化膜具有一系列優(yōu)越的性能,可以 滿足多種多樣的需求,因此被譽(yù)為鋁的一種萬能的表面保護(hù)膜。 安美特陽極氧化鋁板 鋁陽極氧化膜的特性: 1)耐蝕性。鋁陽極氧化膜可以有效保護(hù)鋁基體不受腐蝕,陽極氧化膜 顯然比自然形成的氧化膜性能更好,膜厚和封孔質(zhì)量直接影響使用性能。 2)硬度和耐磨性。鋁陽極氧化膜的硬度比鋁基體高得多,基體的硬度 為hv100,普通陽極氧化膜的硬度約hv300,而硬度氧化膜可達(dá)到hv500。 耐磨性與硬度的關(guān)系是一致的。 3)裝飾性。鋁陽極氧化膜可保護(hù)拋光表面的金屬光澤,陽極氧化膜還 可以染色和著色,獲得和保持豐富多彩的外觀。 4)有機(jī)涂層和電鍍層附著性。鋁陽極氧化膜是鋁表面接受有機(jī)涂層和 電鍍層的一種方法,它有效地提高表面層的附著力和耐蝕性。 5)

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電弧噴涂鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層的高溫抗氧化機(jī)理 電弧噴涂鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層的高溫抗氧化機(jī)理 電弧噴涂鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層的高溫抗氧化機(jī)理

電弧噴涂鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層的高溫抗氧化機(jī)理

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電弧噴涂鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層的高溫抗氧化機(jī)理 4.5

為了進(jìn)一步提高涂層體系的抗高溫氧化性能及使用壽命,采用鐵鉻鋁做底層,純鋁做外面的涂層,形成了鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層.通過對電弧噴涂鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層在900℃下加熱試驗(yàn)后的試件進(jìn)行分析表明,由于鐵鉻鋁底層與碳鋼基體之間發(fā)生冶金結(jié)合,增加了涂層體系的可靠性,并且鐵鉻鋁底層還為鋁涂層提供了極好的沉積表面.鋁層的應(yīng)用不但增加了涂層中的鋁元素,還有助于提高鐵鉻鋁涂層的自封孔能力.研究還進(jìn)一步表明,鐵鉻鋁/鋁復(fù)合涂層有利于阻止氧的擴(kuò)散,可提高涂層體系的高溫防護(hù)作用.

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鋁和氧化鋁的潤濕性及氧化鋁陶瓷敷鋁基板 鋁和氧化鋁的潤濕性及氧化鋁陶瓷敷鋁基板 鋁和氧化鋁的潤濕性及氧化鋁陶瓷敷鋁基板

鋁和氧化鋁的潤濕性及氧化鋁陶瓷敷鋁基板

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鋁和氧化鋁的潤濕性及氧化鋁陶瓷敷鋁基板 4.6

隨著大功率模塊與電力電子器件的發(fā)展,陶瓷表面金屬化已得到廣泛應(yīng)用。直接敷鋁技術(shù)是基于氧化鋁陶瓷基板發(fā)展起來的一種陶瓷表面金屬化技術(shù)。在介紹直接敷鋁基板的制備方法和性能特點(diǎn)的基礎(chǔ)上,重點(diǎn)討論影響al-al2o3潤濕性能的因素以及這些因素對氧化鋁陶瓷基板敷鋁過程的影響,同時展望了dab基板在功率電子系統(tǒng)、汽車工業(yè)等方面的應(yīng)用前景。

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填充氧化鋁粉的高導(dǎo)熱軟質(zhì)硅橡膠材料的制備 填充氧化鋁粉的高導(dǎo)熱軟質(zhì)硅橡膠材料的制備 填充氧化鋁粉的高導(dǎo)熱軟質(zhì)硅橡膠材料的制備

填充氧化鋁粉的高導(dǎo)熱軟質(zhì)硅橡膠材料的制備

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填充氧化鋁粉的高導(dǎo)熱軟質(zhì)硅橡膠材料的制備 4.7

通過在軟質(zhì)硅橡膠中填充氧化鋁粉制備了導(dǎo)熱硅橡膠復(fù)合材料,分析了導(dǎo)熱材料的熱導(dǎo)率和硬度與氧化鋁粉的粒徑及填充量之間的關(guān)系,并對其變化趨勢進(jìn)行了探討。結(jié)果表明,當(dāng)不同粒徑氧化鋁的質(zhì)量配比75μm/40μm/2μm為6/2/2時,氧化鋁在硅橡膠中的填充質(zhì)量分?jǐn)?shù)可達(dá)到最高的80%,從而提高了硅橡膠的導(dǎo)熱性能,此時硅橡膠復(fù)合材料的熱導(dǎo)率為4.02w/m·k,邵爾00硬度為78,可以滿足電子元器件對于高導(dǎo)熱、超柔軟散熱材料的需求。

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氧化鋁粉對振動型高鋁低水泥耐火澆注料的影響 氧化鋁粉對振動型高鋁低水泥耐火澆注料的影響 氧化鋁粉對振動型高鋁低水泥耐火澆注料的影響

氧化鋁粉對振動型高鋁低水泥耐火澆注料的影響

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氧化鋁粉對振動型高鋁低水泥耐火澆注料的影響 4.4

通過使用兩種不同的氧化鋁粉(wta粉和活性氧化鋁),研究了dinger-funk粒級分配系數(shù)分別為0.27和0.29的高鋁低水泥耐火澆注料的性能。澆注料按正常程序加工而成,比較其在3個不同溫度下的性能。水分約為5%時混合物的流動性較好。具有不同psd的澆注料的性能跟傳統(tǒng)商業(yè)渠道獲得的澆注料差不多甚至更好。即便是干燥后仍具有很高的強(qiáng)度(約50mpa),焙燒(1550℃)后的樣品的強(qiáng)度高于120mpa。

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外包氧化鋁奧氏體鋼 外包氧化鋁奧氏體鋼 外包氧化鋁奧氏體鋼

外包氧化鋁奧氏體鋼

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外包氧化鋁奧氏體鋼 4.3

美國能源部橡樹強(qiáng)國家實(shí)驗(yàn)室(u.s.departmentofenergy’soakridgenationallaboratory,tenn.)研發(fā)出一種外包氧化鋁(alumina-forming)奧氏體鋼,授與cartech(carpentertechnologycorp.wyomising.pa)公司生產(chǎn)許可證。其獨(dú)特處在于合金成分可使鋼表面形成氧化鋁皮膜(scale),顯著提高其抗氧化能力,且具有出色的高溫(700℃~800℃)蠕變強(qiáng)度。

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粉煤灰提取氧化鋁的綜合利用

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粉煤灰提取氧化鋁的綜合利用 4.5

粉煤灰提取氧化鋁的綜合利用

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粉煤灰制備氫氧化鋁

粉煤灰制備氫氧化鋁

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粉煤灰制備氫氧化鋁 4.7

粉煤灰制備氫氧化鋁

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劉超

職位:消防項(xiàng)目經(jīng)理

擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

富氧條件下電弧噴涂反應(yīng)合成納米氧化鋁粉末文輯: 是劉超根據(jù)數(shù)聚超市為大家精心整理的相關(guān)富氧條件下電弧噴涂反應(yīng)合成納米氧化鋁粉末資料、文獻(xiàn)、知識、教程及精品數(shù)據(jù)等,方便大家下載及在線閱讀。同時,造價通平臺還為您提供材價查詢、測算、詢價、云造價、私有云高端定制等建設(shè)領(lǐng)域優(yōu)質(zhì)服務(wù)。手機(jī)版訪問: 富氧條件下電弧噴涂反應(yīng)合成納米氧化鋁粉末