合金鑄鐵軸體鑄件皮下氣孔消除

對(duì)導(dǎo)致耐熱球鐵管類鑄件常出現(xiàn)皮下氣孔鑄造缺陷的影響因素:化學(xué)成分、黏結(jié)劑、澆注溫度、型砂的透氣性、澆注系統(tǒng)等進(jìn)行了闡述。并根椐生產(chǎn)的實(shí)際情況提出了一些有效的防止措施。為了提高耐熱球鐵管類鑄件的成品率,降低生產(chǎn)成本,解決皮下氣孔的質(zhì)量問題有巨大的實(shí)際意義。

介紹了低si高ni奧氏體球墨鑄鐵軸類鑄件的鑄造工藝,包括化學(xué)成分、爐料配比、球化劑、孕育及熱處理工藝的選擇。通過加入微量sb消除了厚大件的碎塊狀石墨;選用冒口補(bǔ)縮并采用冷鐵防止了縮孔縮松;采用鐵液高溫出爐、快速澆注的方法,消除了皮下氣孔缺陷;等,得到了質(zhì)量合格的出口鑄件

發(fā)熱冒口在球墨鑄鐵軸箱鑄件生產(chǎn)中的應(yīng)用

球墨鑄鐵軸箱鑄件的鑄造工藝設(shè)計(jì)

提高鑄件表面質(zhì)量是現(xiàn)代機(jī)械制造業(yè)發(fā)展的迫切需要。本文結(jié)合汽車發(fā)動(dòng)機(jī)缸體、缸蓋鑄件表面質(zhì)量改進(jìn)的實(shí)踐,對(duì)影響鑄件表面質(zhì)量的主要因素———型砂性能進(jìn)行了研究,提出滿足現(xiàn)代造型方法和鑄件表面質(zhì)量要求的型砂性能標(biāo)準(zhǔn)。實(shí)踐結(jié)果表明型砂性能對(duì)于鑄件表面質(zhì)量有著重要的影響,選擇合適的型砂性能能夠顯著提高鑄件表面質(zhì)量。

分析認(rèn)為球鐵后蓋鑄件熱節(jié)部位產(chǎn)生縮孔的原因是:原工藝在熱節(jié)部位設(shè)置冒口,使熱節(jié)增大;而且由于冒口頸偏小,早于鑄件熱節(jié)凝固封閉,使鑄件熱節(jié)不可能通過冒口頸獲得補(bǔ)縮。為此采取如下改進(jìn)措施:1)使冒口遠(yuǎn)離鑄件熱節(jié),避免熱節(jié)增大;2)在熱節(jié)處設(shè)置厚大冷鐵,使熱節(jié)提早凝固收縮,從而可以通過冒口頸獲得補(bǔ)縮。改進(jìn)工藝后,縮孔問題得到了解決。

皮下氣孔是濕型煤粉砂生產(chǎn)球墨鑄鐵件最常見的鑄造缺陷。我廠采用3t/h"倒大雙"冷風(fēng)曲線爐膛沖天爐熔煉鐵液,用濕型煤粉砂生產(chǎn)小型球墨鑄鐵件,投產(chǎn)初期,因皮下氣孔缺陷而報(bào)廢的鑄件達(dá)50%～60%。經(jīng)研究分析,我們基本上掌握了鑄件皮下氣孔產(chǎn)生的原因與規(guī)律,并采取了相應(yīng)的技術(shù)措施,鑄件的皮下氣孔缺陷基本上得到了控制。現(xiàn)以批量生產(chǎn)的材質(zhì)為qt500—7、毛坯重26kg的法蘭球墨鑄鐵件為例,來(lái)說(shuō)明皮下氣孔缺陷產(chǎn)生的原因與預(yù)防措施。

為了修復(fù)油爐引風(fēng)機(jī)軸承座在使用過程中一側(cè)出現(xiàn)的裂縫,通過對(duì)其斷裂情況、軸承座材料及可焊性能進(jìn)行分析,確定了手工電弧冷焊的焊接方案,提出了具體的焊接工藝,并順利地完成了該工件的修復(fù).經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間使用證明,該設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)情況良好,修焊處未發(fā)現(xiàn)有裂紋出現(xiàn),說(shuō)明手工電弧冷焊對(duì)鑄鐵軸承座具有較好的焊接效果.

根據(jù)皮帶運(yùn)輸機(jī)托輥用鑄鐵軸承座的實(shí)際工作情況,推導(dǎo)了計(jì)算鑄鐵軸承座徑向載荷的分布公式。采用pro/e軟件建立了軸承座模型,在結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化的基礎(chǔ)上,利用ansys軟件對(duì)優(yōu)化后的模型進(jìn)行了結(jié)構(gòu)分析,通過利用pro/emechanica和ansysworkbench商業(yè)軟件軸承載荷加載方法表明本文中計(jì)算軸承座載荷分布方法可行。

ht15-33小齒輪座底板斷裂時(shí),采用手工電弧冷焊工藝,用z308焊條敷焊渡層,用j507焊條填充焊,順利完成了這一厚壁鑄件的修復(fù)。

活塞式空壓機(jī)氣閥鑄件消除氣孔砂孔的鑄造工藝實(shí)踐

鍛壓機(jī)用球鐵鑲?cè)﹁T件,牌號(hào)qt450-10,外徑φ2364mm,內(nèi)徑φ2020mm,厚120mm,重995kg。為了防止鑄件產(chǎn)生鑄造缺陷,運(yùn)用均衡凝固理論,采用頂注、內(nèi)澆道分散引入、澆注系統(tǒng)和冒口聯(lián)合補(bǔ)縮工藝。直澆道φ80mm;雙向梯形橫澆道,上底35mm,下底45mm,高50mm;內(nèi)澆道寬50mm,厚8mm,長(zhǎng)10mm,共24只。在澆注系統(tǒng)的對(duì)面安放側(cè)冒口1只,直徑φ180mm,高350mm;冒口頸寬220mm,厚20mm,長(zhǎng)10mm,用于溢流和補(bǔ)縮。經(jīng)批量生產(chǎn)驗(yàn)證,鑄件內(nèi)無(wú)縮孔、縮松缺陷,上表面無(wú)渣孔、氣孔缺陷,工藝出品率81%。實(shí)際證明:采用均衡凝固理論設(shè)計(jì)球鐵圈形鑄件的補(bǔ)縮系統(tǒng)是可靠的。

介紹了小齒輪座底板的斷裂情況,通過對(duì)其材料的技術(shù)性能、鐵的可焊性等性能的分析,確定了手工電弧冷焊的施工方案,并提出了具體的焊接工藝,順利完成了該工件的修復(fù)

為了消除鑄鐵氣缸套鐵素體含量高的問題,進(jìn)行了在鐵液中加入金屬錫的試驗(yàn)。結(jié)果發(fā)現(xiàn),金屬錫加入量在0.02%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),可使鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w,同時(shí)鑄件強(qiáng)度也有所提高。

通過加大冒口,改進(jìn)冷鐵,調(diào)整化學(xué)成分控制范圍,成功地解決了球墨鑄鐵閥體縮松缺陷問題,使廢品率由75%降低到4%。

手工電弧焊對(duì)鑄鐵軸承座的修復(fù)工藝

手工電弧焊對(duì)鑄鐵軸承座的修復(fù)工藝 介紹了小齒輪座底板的斷裂情況,通過對(duì)其材料的技術(shù)性能、鐵的可焊性等性能 的分析,確定了手工電弧冷焊的施工方案,并提出了具體的焊接工藝,順利完成了 該工件的修復(fù)。 中鋁山西分公司氧化鋁一分廠gm223型管磨機(jī)小齒輪座,材質(zhì)為ht15233, 在使用過程中其底板四個(gè)地腳螺絲孔處兩個(gè)斷裂,一個(gè)發(fā)生裂紋。由于重新訂貨 至少需時(shí)三個(gè)月,且生產(chǎn)形勢(shì)較為緊張,要求管磨機(jī)早日投用,因此決定對(duì)該小齒 輪座進(jìn)行焊接修復(fù)。 1缺陷情況及失效分析 1.1小齒輪座的斷裂情況 小齒輪座底板四個(gè)地腳螺絲孔有兩個(gè)斷裂(在小齒輪座同1)底板斷裂有兩 處,位置及裂口開頭見圖1、圖2,斷塊尺寸270mm×250mm×70mm,斷口尺寸 270mm×(100mm～130mm)。 2)底板斷裂一處,見圖1,已裂透。 1.2失

針對(duì)某型號(hào)離心鑄件產(chǎn)生的內(nèi)表面皮下氣孔缺陷問題,分析了產(chǎn)生的原因,采取針對(duì)性改進(jìn)工藝措施,解決薄壁離心鑄件季節(jié)性皮下氣孔問題,并形成一套成熟穩(wěn)定的工藝技術(shù),進(jìn)行了推廣應(yīng)用。

差速器殼是我廠的一種成熟產(chǎn)品,鑄件材質(zhì)為qt600—3,使用濕型砂造型并帶有少量的覆膜砂熱芯,綜合廢品率保持在2%以下,但是前段時(shí)間在連續(xù)投入的兩個(gè)班次的產(chǎn)品中,突然出現(xiàn)了高達(dá)70%以上的氣孔致廢件,經(jīng)解剖發(fā)現(xiàn)氣孔主要分布于鑄件邊緣,直徑在1~3mm,呈球形,解剖深度為10mm左右(見附圖),針對(duì)這一情況,我們召開了專題會(huì),以求迅速解決問題。

用同一爐鐵液澆注不同壁厚的球鐵樣塊,發(fā)現(xiàn)某些壁厚球鐵鑄件產(chǎn)生皮下氣孔缺陷。討論了皮下氣孔產(chǎn)生的機(jī)理,對(duì)皮下氣孔在鐵液冷卻過程中的產(chǎn)生時(shí)間作了探究。結(jié)果表明,皮下氣孔實(shí)際上是金屬液表面結(jié)膜與氣泡遷移兩者搏弈的結(jié)果。對(duì)皮下氣孔敏感的鑄件,可以通過適當(dāng)增大澆注鐵液的碳當(dāng)量來(lái)避免該缺陷的產(chǎn)生。

我廠是生產(chǎn)各種型號(hào)汽油機(jī)、柴油機(jī)、壓縮機(jī)等球鐵曲軸的專業(yè)廠,皮下氣孔一直未得到解決,有時(shí)因曲軸小頭氣孔導(dǎo)致鑄件80％甚至100％報(bào)廢。我廠成批生產(chǎn)的曲軸均采用潮型,煤粉砂,用z14b8造型機(jī)造型,每箱兩支。

研究了單體鑄造球鐵活塞環(huán)產(chǎn)生皮下氣孔的影響因素及防止措施.結(jié)果表明,鐵水澆注溫度,進(jìn)入型腔的熔渣,球化劑中re/mg值是影響單體鑄造活塞環(huán)產(chǎn)生皮下氣孔的主要原因.