弧形鋼閘門主框架柱計算長度系數實用計算方法

鋼結構框架柱計算長度系數說明 很多用戶對于sts框架柱的計算長度系數計算都存有疑問，尤其是在框架柱存在躍層柱的 時候，有的時候會覺得得軟件得出的計算長度系數偏大，或者不準確。下面我通過一個用戶 的模型，來詳細的講解一下計算長度系數的問題。 1躍層柱計算長度系數顯示的問題 首先我們需要了解一下軟件對于躍層柱計算長度系數顯示結果的問題 用戶模型如下： 選取其中一根柱子，看一下軟件（satwe）對于計算長度系數輸出： 繞構件x軸的計算長度系數兩層分別是2.55和2.92，因為分了標準層，所以輸出了兩 個計算長度系數，但如果我么手算的話，肯定是按照一個柱子來求計算長度系數，那么現在 軟件輸出的計算長度系數，和我們手算的到底有什么區(qū)別呢？ 我們可以利用二維門式鋼架計算驗證一下，抽取這個立面，形成pk文件，二維門剛計算的 計算長度系數如下： 二維門剛是按照一整根柱子求

四川建筑第25卷2oo5.9 關于底層框架柱計算長度的探討 陳小剛，謝秩明，尹克明 （中國市政工程西南設計研究院，四川成都610081） 【摘要】從優(yōu)化結構設計的角度出發(fā)，論述了深基礎情況下，有效減小多層框架柱底層計算長度的措 施，既能保證結構的安全性，又達到了降低工程造價的目的。 【關鍵詞】多層框架；計算長度；“高杯基礎”法；“基礎梁+剛性地面”法 【中圖分類號】tu375.4【文獻標識碼】a 在多層框架結構的設計中，我們經常會遇到這 樣的情況：不需做地下室，但地基持力層埋深較深， 比如3～5m。就一般情況而言，只要地基承載力不 是太低，大多會采用柱下獨立基礎或柱下條形基礎。 然而，此時就會面臨一個新的問題：由于底層框架柱 的計算長度較大，底層柱截面往往要取得很大才能 滿足正截面承載力和層間位移的要求，這樣就將會 影響整個工程的造

談多層砼框架結構的框架柱計算長度 (2)

談多層砼框架結構的框架柱計算長度

為了估算泥沙淤積對弧形鋼閘門啟門力的影響,提出了一個計算公式.該公式將門前淤泥考慮為由粗細顆粒組成的賓漢體,同時考慮了泥沙附著力的力矩、梁格中附帶泥沙重力的力矩、轉動鉸摩阻力的力矩、止水摩擦力矩、下吸力的力矩以及閘門重力和外加重力的力矩對弧形鋼閘門啟門力的影響.并利用該公式計算的弧形鋼閘門啟門力和西洱河二、四級電站泄洪閘門的實測資料進行對比得出:在門前泥沙淤積厚度較低的情況下,弧形鋼閘門的啟門力矩主要由閘門重力和外加重力決定,但是由泥沙引起的啟門力矩變化也是不容忽視的,是導致閘門開啟困難的影響因素之一,因此在設計過程中應充分考慮泥沙淤積對閘門啟門力的影響,制定出合理的操作和維護方案,以防止閘門啟閉困難情況的出現;該公式在計算門前有泥沙淤積情況下的啟門力時,其計算精度能夠滿足工程實際需要.

根據現行sl74-95《水利水電工程鋼閘門設計規(guī)范》對弧形鋼閘門主框架構造的要求及gb50017-2003《鋼結構設計規(guī)范》的規(guī)定,提出弧形鋼閘門主橫梁門式框架的屈曲模態(tài)為弱支撐框架有限側移反對稱屈曲,通過對主橫梁門式框架計算簡圖的分析,利用轉角位移法,提出了弧形鋼閘門主框架柱的計算長度系數的精確公式。由于此弧形鋼閘門框架柱計算長度系數的精確公式是超越方程,不便于求解,針對此問題,考慮了臨界荷載與支撐剛度的關系,從而又進一步提出了弧形鋼閘門框架柱計算長度系數近似計算公式。研究結果表明,推導的計算弧形鋼閘門主框架柱的計算長度系數的近似公式計算簡捷方便,在一定的側向支撐剛度范圍內精度較高,可供工程實際應用。

考慮非規(guī)則梁影響的鋼框架柱計算長度——以柔性連接非規(guī)則梁在鋼框架彈性失穩(wěn)形態(tài)中的受力特性為基礎，分析了非規(guī)則梁側移剛度對框架柱計算長度的影響，推導了具有非規(guī)則梁的鋼框架柱是否需要進行計算長度修正的判定條件。算例表明，本文建議的方法和公式可供工...

弧形鋼閘門計算實例 一、基本資料和結構布置 1．基本參數 孔口形式：露頂式； 孔口寬度：12.0m； 底檻高程：323.865m； 檢修平臺高程：337.0m； 正常高水位（設計水位）：335.0m； 設計水頭：11.135m； 閘門高度：11.5m； 孔口數量：3孔； 操作條件：動水啟閉； 吊點間距：11.2m； 啟閉機：后拉式固定卷揚機。 2．基本結構布置 閘門采用斜支臂雙主橫梁式焊接結構，其結構布置見圖3-31。孤 門半徑r=15.0m，支鉸高度h2=5m。垂直向設置五道實腹板式隔板及 兩道邊梁，區(qū)格間距為1.9m，邊梁距閘墩邊線為0.3m；水平向除上、 下主梁及頂、底次梁外，還設置了11根水平次梁，其中上主梁以上布 置4根，兩主梁之間布置7根。支鉸采用圓柱鉸，側水封為“l(fā)”形 橡皮水封，底水封為“刀”形橡皮水封。在閘門底主梁靠近邊梁的位 置

基于可靠性原理,對弧形鋼閘門主框架結構的失效模式進行了分析,確定了弧門主框架體系可靠性分析模型,對弧形鋼閘門主框架結構荷載及抗力作了統(tǒng)計分析,得到了它們的基本統(tǒng)計參數

運用相關理論成果,對某露頂式弧形鋼閘門的原設計結構進行改進和分析.基于ansys12.0軟件建立2種結構的三維有限元模型,在考慮支臂與主梁協(xié)同工作的情況下對其進行數值計算,根據計算結果對2種結構的強度和剛度分別對比.計算和對比結果表明,根據現行設計規(guī)范設計的原結構并非最優(yōu)結構,尺寸優(yōu)化有必要建立在結構優(yōu)化的基礎上;由于規(guī)范中尚無相關規(guī)定,支臂的布置方式往往由設計人員根據經驗確定,為減小盲目性,在設計實踐中可以考慮孔口寬高比β和總水壓力p的影響:當β>1.4或β≤0.6時,可以考慮布置6根支臂;當0.66.2×108n時可以考慮布置9根支臂.

分析國內外某些低水頭弧形鋼閘門的失事破壞情況,指出在振動荷載作用下弧形鋼閘門的支臂喪失穩(wěn)定性是引起大多數閘門破壞的主要原因,據此利用b-r準則對弧形鋼閘門主框架的動力穩(wěn)定性進行研究,得出了幾種簡單荷載作用下主框架的動力穩(wěn)定承載力,由此可知外荷載的類型及頻率對結構的動力穩(wěn)定承栽力有顯著影響。此研究思路和方法可為弧形鋼閘門動力穩(wěn)定性的深入研究和工程應用提供參考。

鋼閘門自重(g)計算公式 一、露頂式平面閘門 當5m≤h≤8m時 knbhkkkggcz8.9 88.043.1 式中h、b-----分別為孔口高度(m)及寬度(m); kz-----閘門行走支承系數;對滑動式支承kz=0.81;對于滾 輪式支承kz=1.0;對于臺車式支承kz=1.3; kc-----材料系數:閘門用普通碳素鋼時取1.0;用低合金鋼 時取0.8; kg-----孔口高度系數:當h8m時,閘門自重按下列公式計算 knbhkkgcz8.9012.0 85.165.1 二、露頂弧形閘門 當b≤10m時 knhbhkkgsbc8.9 33.042.0 當b>10m時 knhbhkkgsbc8.9 1.163.0

鋼筋混凝土框架柱計算長度設計方法研究

拉浪水電站溢流壩段露頂弧形鋼閘門的主梁、縱隔板、支臂的應力值都超過了允許應力,需要加固處理。加固方案采用"點焊灌膠粘鋼法"。該方法是先在粘貼的鋼板周邊與原鋼板點焊,并用yzj1結構膠密封,預設灌膠嘴及排氣孔,然后用03mpa的壓力向粘鋼與原鋼板之間預留的1～2mm的間縫中灌注yzj3膠,待72h固化即可受力使用。新老鋼板粘結密實度達100%,加固后實測應力降幅都在50%左右,滿足了應力要求。"點焊灌膠粘鋼法"是一創(chuàng)新,通過在拉浪水電站弧門加固的大量實測結果證明,該方法可靠并可保持結構不變形。

本文根據善后新閘弧形鋼閘門工程特點,結合工作實踐,重點介紹船用錨鏈在海邊弧形鋼閘門安全控制運用,通過安全、經濟效益比較,體現了錨鏈的使用價值。

關于水工弧形鋼閘門支鉸系列的編制說明

對弧形閘門的平面體系和空間體系的幾種計算方法(平面體系包括主橫梁、主縱梁和雙向主平面計算方法,空間體系包括三維有限元算法及簡化算法),進行了簡單介紹,并對優(yōu)缺點進行了對比。

pkpm-sts鋼柱計算長度系數詳解 鋼柱計算長度系數規(guī)范的相關修改及程序實現 1.1框架柱計算長度系數的規(guī)范變化 新鋼標中對于有支撐框架結構改進了判斷結構是否為強支撐框架的分界準則 其中舊鋼規(guī)中的公式（5.3.3-1） 新剛標中變?yōu)?8.3.1-6) 按新鋼標設計時，滿足上式要求，該樓層可按無側移考慮，反之應按有側移考慮。其中新鋼標 為支撐結構層側移剛度，即施加于結構上的水平力與其產生的層間位移角的比值。 分別為第i層無側移和有側移框架柱計算長度系數算得的柱軸壓穩(wěn)定承載力之和，與舊 鋼規(guī)相同。 新鋼標條文說明中提到考慮到不推薦采用弱支撐框架，因此取消了弱支撐框架相關概念和穩(wěn)定 系數確定公式，如果不滿足公式8.3.1-6條要求時，則認為它是無支撐框架結構。 1.2有無側移自動判斷功能 v4.2版本satwe依據新鋼標中規(guī)定的強支撐判斷原則公式，對于有支撐框架按照公

園坪電站弧形鋼閘門的制作與安裝，因受施工條件的,施工方案的選擇是決定項目能否順利完工的關鍵因素，文章介紹了弧形鋼閘門在整體制造與安裝方面的施工方法和經驗.

目前,弧形閘門的水力計算方法主要基于能量方程或量綱分析,無論哪種方法,其中都包含有與模型試驗或原型數據有關的經驗公式或常數系數,因此所得公式通常僅適用于某范圍內,在實際應用時,有時會帶來較大的誤差,給弧形閘門的水力計算、閘門校準等工程應用帶來諸多不便。通過弧形閘門的實驗室水槽數據和現場觀測數據,將傳統(tǒng)的基于能量方程的方法和量綱分析的表征方法進行了比較,在分析了不同方法的特點的同時,指出不同方法的應用條件,為閘門水力計算和校準等計算方法的選擇提供了依據。

基于理論和實際工程資料分析,提出了一個泥沙淤積對平面鋼閘門啟門力影響的計算公式。其中將門前淤泥考慮為由粗細顆粒組成的賓漢體泥漿,并將淤泥對閘門的附著力考慮為兩部分:一部分是粗顆粒與閘門之間的碰觸和相對滑動產生的摩擦力;另一部分是細顆粒之間的絮凝作用提供的極限剪切力。同時公式中還考慮了門頂和梁格中附帶泥沙的重量、下吸力、行走支承的摩擦力、止水摩擦力對閘門啟門力的影響。通過與夏毓常的計算公式和天津寧車沽防潮閘的實測數據進行對比分析得出:本文給出的公式在計算門前有泥沙淤積情況下的啟門力時,其計算精度能夠滿足工程實際需要。

將《鋼結構設計規(guī)范》(gb50017—2003)中框架體系支撐條件的區(qū)分引入到錯列桁架的穩(wěn)定分析中,考慮初始缺陷的影響,提出了強、弱支撐錯列桁架體系的劃分標準,推導出了錯列桁架體系柱子平面內計算長度公式。強支撐體系中柱子計算長度可以按照規(guī)范gb50017—2003計算。對弱支撐體系,提出了柱子計算長度的實用計算公式。