鋁合金電弧增材制造工藝參數(shù)對(duì)成形質(zhì)量影響

熱沖壓工藝對(duì)6061鋁合金U型件成形質(zhì)量的影響

利用有限元分析軟件msc.marc,研究板料初始溫度、壓邊力、保壓時(shí)間等工藝參數(shù)對(duì)制件厚度、回彈的影響規(guī)律,并通過(guò)6061鋁合金板材熱沖壓實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證仿真分析的可靠性。結(jié)果表明：板料熱沖壓初始溫度在465-565℃范圍內(nèi)變化時(shí)對(duì)該制件厚度分布和回彈量的影響不大;壓邊力對(duì)制件成形質(zhì)量影響明顯,本工況下選用3kn較為合適;兼顧制件保壓結(jié)束時(shí)刻的溫度以及最終的回彈量,保壓時(shí)間選擇5s左右比較合適。進(jìn)一步開(kāi)展成形制件熱處理后的力學(xué)性能測(cè)試分析,并與常規(guī)固溶淬火-時(shí)效熱處理后的6061-t6鋁合金進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)熱沖壓制件的力學(xué)性能并未弱化,且同一熱沖壓制件不同位置硬度差異在10%以內(nèi)。

為了使鋁基粉芯線材電弧噴涂涂層獲得優(yōu)良的涂層性能,選擇涂層孔隙率為判據(jù),通過(guò)正交試驗(yàn)和olyciam3金相圖像分析系統(tǒng)對(duì)鋁基粉芯線材電弧噴涂工藝進(jìn)行了優(yōu)化,同時(shí)采用spraywatch熱噴涂監(jiān)控系統(tǒng)對(duì)噴涂過(guò)程中粒子的飛行速度和溫度進(jìn)行了測(cè)定.經(jīng)研究得到了鋁基粉芯絲材電弧噴涂的最佳工藝參數(shù).結(jié)果表明,影響鋁基涂層致密性的工藝因素按主次順序分別為噴涂氣壓、噴涂電壓和噴涂距離;在所選試驗(yàn)范圍內(nèi),隨氣體壓力和噴涂電壓的增大、噴涂距離的減小,涂層的孔隙率降低;在優(yōu)化的噴涂工藝參數(shù)條件下,鋁基涂層最小孔隙率可達(dá)1.3%.

aa5754鋁鎂合金板料是汽車工業(yè)中使用最為廣泛的材料之一,它的成形性能與鋼板有著本質(zhì)的不同。采用有限元數(shù)值模擬技術(shù),通過(guò)對(duì)帶法蘭圓筒形件進(jìn)行數(shù)值模擬,著重分析了摩擦系數(shù)、壓邊力、相對(duì)凹模圓角半徑以及相對(duì)凸模圓角半徑四個(gè)主要工藝參數(shù)對(duì)aa5754鋁鎂合金板料成形性能的影響,并與st16鋼板的成形性能進(jìn)行對(duì)比,得出在相同工藝參數(shù)條件下,aa5754板料成形性能不如st16鋼板的結(jié)論。

應(yīng)用有限元模擬軟件marc對(duì)鋁合金矩形管拉拔成形質(zhì)量影響因素進(jìn)行模擬仿真。對(duì)拉拔速度、模具入模角和摩擦因子三個(gè)工藝參數(shù)進(jìn)行分析,通過(guò)比較等效塑性應(yīng)變的分布、殘余應(yīng)力、拉拔載荷的影響規(guī)律以及成品管的尺寸精度,得到了較優(yōu)的拉拔工藝方案。采用優(yōu)化后的方案生產(chǎn)試制的成品管表面質(zhì)量良好,尺寸合格,與模擬相吻合。

采用電弧噴涂工藝在6061鋁合金基體表面噴涂高純鋁涂層,利用金相顯微鏡對(duì)涂層的組織進(jìn)行觀察,分析了基體與涂層的結(jié)合方式,測(cè)量了涂層的孔隙率。并采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%的nacl溶液浸泡試驗(yàn)、鹽霧試驗(yàn)和電化學(xué)試驗(yàn),檢驗(yàn)了涂層的耐腐蝕性。結(jié)果表明,利用電弧噴涂技術(shù)可以在6061鋁合金基體表面形成均勻、致密、孔隙率低、結(jié)合良好的高純鋁涂層;高純鋁涂層耐腐蝕性較好,對(duì)鋁合金基體起到了保護(hù)作用,涂層經(jīng)過(guò)封孔工藝處理后保護(hù)作用更好。

以tih2為發(fā)泡劑的熔融鋁合金發(fā)泡過(guò)程是一個(gè)非等溫過(guò)程,初始發(fā)泡溫度與tih2的加入量之間有一最佳配合,在本實(shí)驗(yàn)條件下,tih2(〈300目)加入量為2%(w),初始發(fā)泡溫度680℃,可使含鈣2%(w)和鎂1%(w)的工業(yè)純鋁獲得良好的發(fā)泡效果,實(shí)驗(yàn)表明,選擇凝固溫度區(qū)間大的鋁合金材料,有利于發(fā)泡過(guò)程的工藝參數(shù)控制。

在鋼結(jié)構(gòu)表面噴涂鋅鋁合金涂層可避免銹蝕,起到保護(hù)作用。對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行控制,才能制成理想的涂層。

以tih2為發(fā)泡劑的熔融鋁合金發(fā)泡過(guò)程是一個(gè)非等溫過(guò)程,初始發(fā)泡溫度與tih2的加入量之間有一最佳配合,在本實(shí)驗(yàn)條件下,tih2(〈300目)加入量為2%(w),初始發(fā)泡溫度680℃,可使含鈣2%(w)和鎂1%(w)的工業(yè)純鋁獲得良好的發(fā)泡效果,實(shí)驗(yàn)表明,選擇凝固溫度區(qū)間大的鋁合金材料,有利于發(fā)泡過(guò)程的工藝參數(shù)控制。

鋁合金車體制造工藝

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鋁合金車門(mén)外板沖壓成形工藝設(shè)計(jì)與工藝參數(shù)穩(wěn)健優(yōu)化

對(duì)軌道車輛鋁合金側(cè)墻的制造工藝(即先單件加工長(zhǎng)大型材,后整體加工窗口)進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明。通過(guò)批量驗(yàn)證,該制造工藝能確保側(cè)墻制造質(zhì)量、提高生產(chǎn)效率。

簡(jiǎn)要論述與介紹了鋁合金桿的制造工藝特點(diǎn),設(shè)備配套要求及注意事項(xiàng),尤其是對(duì)五輪式連鑄機(jī)作了較為詳細(xì)的介紹,并提出了改進(jìn)方法。青島漢纜集團(tuán)建成了國(guó)內(nèi)一流的鋁合金桿連鑄連軋生產(chǎn)線,形成了年產(chǎn)萬(wàn)噸鋁合金導(dǎo)線的生產(chǎn)能力。

文中對(duì)鋁合金超聲-mig焊接電弧行為作了系統(tǒng)研究.試驗(yàn)主要關(guān)注超聲電弧在不同送絲速度和電壓變化條件下的響應(yīng)情況.結(jié)果表明,超聲電弧的壓縮效果對(duì)焊接參數(shù)存在一定選擇性.在給定試驗(yàn)中,隨著送絲速度的增加,壓縮效果逐漸減弱.結(jié)合試驗(yàn)對(duì)電弧的自調(diào)節(jié)進(jìn)行了分析,相對(duì)普通mig焊接,超聲電弧電場(chǎng)強(qiáng)度和溫度都極大提高,顯示出更強(qiáng)的焊接穩(wěn)定性特點(diǎn).

在鋁合金表面制備陽(yáng)極氧化膜。采用掃描電鏡觀察不同條件下所得陽(yáng)極氧化膜的表面形貌。結(jié)果表明:溫度及電壓對(duì)陽(yáng)極氧化膜的表面形貌影響較大;在溫度15℃,電壓18v,采用重鉻酸鹽填充的條件下,可獲得均勻致密的陽(yáng)極氧化膜,其具有較好的耐蝕性。

本文以空心鋁合金型材為例,采用基于拉格朗日-歐拉算法的hyperxtrude有限元軟件對(duì)鋁型材擠壓成形過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,獲得了分流組合模擠壓過(guò)程中突破擠壓力、模具出口處金屬流速和型材變形量以及溫度場(chǎng)的分布特點(diǎn),并討論了擠壓速度對(duì)上述指標(biāo)的影響規(guī)律。

利用擠壓鑄造工藝制造了adc12鋁合金連桿端蓋零件,分析了澆注溫度和比壓對(duì)擠壓鑄造零件力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,采用擠壓鑄造工藝可以成功地制造出具有較高的表面品質(zhì)和力學(xué)性能的adc12鋁合金連桿端蓋零件。澆注溫度和比壓對(duì)擠壓鑄造連桿端蓋的力學(xué)性能有著較大影響,最佳的澆注溫度和比壓分別為700℃和250mpa,此時(shí)其抗拉強(qiáng)度達(dá)到366mpa,伸長(zhǎng)率達(dá)到6.5%。

以adc12鋁合金支架壓鑄件為研究對(duì)象,研究了慢壓射速度、壓射壓力、澆注溫度等鑄造工藝參數(shù)對(duì)鑄件氣孔的影響,試驗(yàn)結(jié)果顯示低的慢壓射速度由于緩慢排氣,有利于減少缺陷,但是當(dāng)一級(jí)壓射速度增加到95l/min時(shí),反而有利于減少缺陷。此外,較低的澆注溫度以及適當(dāng)?shù)膲鸿T壓力有利于減少鑄件的氣孔數(shù)量。

激光切割工藝參數(shù)(鋁合金和鋁板)

激光切割工藝參數(shù)(鋁合金和鋁板)

為了獲得較高結(jié)合強(qiáng)度的高質(zhì)量涂層,采用異質(zhì)金屬絲電弧噴涂工藝在q235鋼板表面制備鋅鋁偽合金涂層,并對(duì)涂層進(jìn)行整體重熔處理。對(duì)比分析了整體重熔處理前、后涂層性能的變化情況。分析結(jié)果表明,經(jīng)過(guò)整體重熔處理,基體中的鐵元素?cái)U(kuò)散到涂層中,構(gòu)成多種鐵鋁金屬間化合物和鐵鋅金屬間化合物,鋅鋁偽合金涂層轉(zhuǎn)變?yōu)楹辖饘?整體重熔處理大大降低了涂層孔隙率,提高了涂層與基體的結(jié)合強(qiáng)度和硬度。