鋁合金平板對(duì)接焊接接頭拉伸性能

采用實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬對(duì)5083鋁合金焊接變形規(guī)律進(jìn)行了研究。采用熱彈塑性有限元法對(duì)平板對(duì)接焊變形進(jìn)行分析,結(jié)果表明,采用板單元有限元計(jì)算的平板焊接橫向、縱向、面外變形分布與實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果一致。

通過(guò)拉伸試驗(yàn)機(jī)、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡等研究了熱壓對(duì)az31b鎂合金鎢極氬弧焊焊接接頭拉伸性能和斷口形貌的影響。結(jié)果表明:熱壓后焊接接頭的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別可達(dá)200mpa和10%,比焊態(tài)的分別提高了18%和67%;焊態(tài)接頭拉伸斷口以解理斷裂為主,呈現(xiàn)出較多的腳印狀小平臺(tái),同時(shí)伴隨有少量韌窩;而熱壓后焊接接頭的斷口具有平臺(tái)撕裂畸變現(xiàn)象,可以觀察到熱壓塑性變形流變線,晶界表現(xiàn)出一定的滑動(dòng)協(xié)調(diào)現(xiàn)象。

對(duì)接焊接接頭超聲波檢測(cè)工藝規(guī)程 1.0目的及適用范圍 1.1目的 為保證鋼接接頭的超聲波檢測(cè)工作質(zhì)量，提供準(zhǔn)確可靠的檢測(cè)數(shù) 據(jù)，特制定本規(guī)程。 1.2適用范圍 1.2.1本規(guī)程規(guī)定了承壓設(shè)備焊接接頭的超聲波檢測(cè)和缺陷等級(jí)評(píng) 定； 1.2.2本規(guī)程適用于： a)母材厚度為6mm~400mm全熔化焊對(duì)接焊接接著的超聲波檢測(cè)； b)管座角焊縫的超聲波檢測(cè)； 1.2.3本規(guī)程不適用于： a)鑄鋼等粗晶材料對(duì)接接頭的超聲波檢測(cè)； b)外徑＜φ159mm的焊接接頭、內(nèi)徑≤φ200mm的管座角焊縫的 超聲波檢測(cè)； c)外徑＜φ250mm或內(nèi)外徑之比小于80%的縱向?qū)雍附咏宇^的 超聲波檢測(cè)。 2.0編制依據(jù) 2.1本程序依據(jù)jb/t4730-2005.3《承壓設(shè)備無(wú)損檢測(cè)》編制； 2.2本程序參照gb11345-1989《鋼焊縫手工超聲波探傷方法和結(jié)果 分級(jí)》編制； 3.0檢測(cè)設(shè)備和

鋁合金焊接接頭金相

焊接接頭拉伸試驗(yàn) 原理 拉伸試驗(yàn)按gb/t228進(jìn)行 除非另有規(guī)定，試驗(yàn)應(yīng)在環(huán)境溫度為23℃±5℃條件下進(jìn)行。 樣品制備 取樣位置 試樣應(yīng)從焊接接頭垂直于焊縫軸線方向截取，試樣加工完成后，焊縫的軸線 應(yīng)位于試樣平行長(zhǎng)度部分的中間，對(duì)小直徑管試樣可采用整管。相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或協(xié)議 未做特殊規(guī)定時(shí)，“小直徑管”是指外徑小于或等于18mm的管子。 標(biāo)記 每個(gè)試件應(yīng)做標(biāo)記以便識(shí)別其他產(chǎn)品或接頭中取出的位置。 如果相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)有要求，應(yīng)標(biāo)記機(jī)加工方向。 每個(gè)試樣應(yīng)做標(biāo)記以便識(shí)別其在試件中的準(zhǔn)確位置。 熱處理及/或時(shí)效 焊接接頭或試樣一般不進(jìn)行熱處理，但相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定或允許被試驗(yàn)的焊 接接頭進(jìn)行熱處理除外，這時(shí)應(yīng)在試驗(yàn)報(bào)告中詳細(xì)記錄熱處理的參數(shù)。對(duì)于會(huì)產(chǎn) 生自然時(shí)效的鋁合金，應(yīng)記錄焊接至開(kāi)始試驗(yàn)的間隔時(shí)間。 取樣 一般要求 取樣所采用的機(jī)械加工方法或加工方法不得對(duì)試樣性能產(chǎn)生影響。 鋼

6156鋁合金平板對(duì)接焊焊接工藝及夾具設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)說(shuō)明書

利用激光沖擊強(qiáng)化對(duì)12cr2ni4a不銹鋼焊接接頭進(jìn)行處理,比較了激光沖擊一次和二次前后焊接接頭拉伸性能、顯微硬度和表面殘余應(yīng)力.結(jié)果表明,12cr2ni4a焊接試件經(jīng)過(guò)二次激光沖擊強(qiáng)化后,顯微硬度提高了50%,抗拉強(qiáng)度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且斷裂區(qū)域由焊接熱影響區(qū)轉(zhuǎn)移至基體處,焊接試件的拉伸性能顯著提高.激光沖擊強(qiáng)化消除的焊接殘余拉應(yīng)力是焊接接頭拉伸性能提高的主要原因.

為了研究焊接接頭力學(xué)不均一性對(duì)單向拉伸性能的影響,采用數(shù)字散斑相關(guān)方法(dscm)研究了純鋁激光-電弧復(fù)合焊焊接接頭在拉伸過(guò)程中的局部變形行為,獲得了母材、熱影響區(qū)和焊縫區(qū)的應(yīng)變分布情況,發(fā)現(xiàn)應(yīng)力為43.6mpa時(shí)熔合線附近的熱影響區(qū)首先進(jìn)入屈服階段,并且隨著荷載的增加,總應(yīng)變迅速增大,熱影響區(qū)真實(shí)應(yīng)變遠(yuǎn)大于名義應(yīng)變,并導(dǎo)致最終斷裂。硬度測(cè)試結(jié)果顯示熱影響區(qū)出現(xiàn)明顯的退火軟化現(xiàn)象,硬度最低,使其成為焊接接頭拉伸過(guò)程中最薄弱區(qū)域?；谀芰糠ê陀捕葴y(cè)試結(jié)果提出了純鋁焊接接頭各區(qū)域屈服強(qiáng)度的預(yù)測(cè)模型,預(yù)測(cè)值與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合良好。

7B05鋁合金平板對(duì)接多道焊數(shù)值模擬

對(duì)小徑管對(duì)接接頭中存在的裂紋、未熔合和未焊透等自然缺陷分別進(jìn)行相控陣超聲檢測(cè)和射線檢測(cè),比較分析了兩種檢測(cè)方法的檢測(cè)結(jié)果,評(píng)述了相控陣檢測(cè)的優(yōu)勢(shì)及其在小徑管檢測(cè)中的應(yīng)用前景。

承壓設(shè)備對(duì)接焊接接頭超聲檢測(cè)和質(zhì)量分級(jí)——5.1鋼制承壓設(shè)備對(duì)接焊接接頭超聲檢測(cè)和質(zhì)量分級(jí)　　5.1.1適用范圍　　本條規(guī)定了鋼制承壓設(shè)備對(duì)接焊接接頭的超聲檢測(cè)和質(zhì)量分級(jí)。　　1、全熔化焊對(duì)接焊接接頭　　1)母材厚度t=8mm～400mm　　2)t=6mm～8mm...

對(duì)小管徑管道的射線探傷采用了75seγ射線,75se放射源能量較低符合射線探傷的工藝要求而且75se射線在小徑管射線透照中具有較高的靈敏度和較好的寬容度,使小管徑管道的透照時(shí)間縮短,提高了工作效率;而且降低了散射線的影響,降低了射線底片的灰霧度,提高了底片的成像質(zhì)量,使底片的對(duì)比度、靈敏度和清晰度符合標(biāo)準(zhǔn)要求,可獲得理想的射線底片質(zhì)量,有效地檢出焊縫內(nèi)部缺陷。

鋁合金平板攪拌摩擦焊接應(yīng)力變形分析

針對(duì)6056-t6鋁合金平板進(jìn)行攪拌摩擦焊接和試板變形檢測(cè)試驗(yàn)。并用數(shù)值方法對(duì)試板變形進(jìn)行模擬,考察了模擬溫度、應(yīng)力場(chǎng)分布和試板變形情況,對(duì)試驗(yàn)和模擬溫度、變形進(jìn)行比較。結(jié)果表明,在文中條件下,沿焊縫長(zhǎng)度方向試板產(chǎn)生下?lián)?最大變形量6.3mm;沿試板寬度方向試板相對(duì)發(fā)生上拱,最大變形量4.5mm,模擬與實(shí)測(cè)變形趨勢(shì)非常吻合?？v向殘余應(yīng)力在焊縫中心線兩側(cè)非對(duì)稱性分布,前進(jìn)側(cè)大于回轉(zhuǎn)側(cè)。

鋁合金焊接接頭的軟化問(wèn)題是鋁合金在焊接結(jié)構(gòu)中應(yīng)用的一大難題,故就鋁合金焊接接頭的軟化問(wèn)題及其產(chǎn)生原因做了簡(jiǎn)要分析,提出了一種采用深冷處理工藝來(lái)強(qiáng)化鋁合金焊接接頭的新方法。

針對(duì)某低合金特厚板壓力容器焊接過(guò)程中對(duì)接焊接接頭產(chǎn)生裂紋的情況,通過(guò)對(duì)焊接過(guò)程中產(chǎn)生平行于焊接接頭方向的應(yīng)力引起的層狀撕裂、拘束應(yīng)力和軸向應(yīng)力疊加引起脆性斷裂過(guò)程進(jìn)行分析,提出了特厚板焊縫中的兩個(gè)薄弱區(qū),指出了特厚板壓力容器制造過(guò)程中的注意事項(xiàng)。

采用掃描電鏡、x射線衍射和電化學(xué)分析儀等測(cè)試方法研究了6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊接接頭的組織及其耐腐蝕性能.結(jié)果表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊接頭組織主要由α-al,少量的α-al+mg2si共晶和mg2si組成,其中mg2si主要分布于晶界;對(duì)焊縫與母材的動(dòng)電位極化曲線與鹽霧腐蝕后的腐蝕形貌分析表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊縫的耐腐蝕性低于母材,mg2si相的大量析出降低了焊縫的耐腐蝕性.

一、概述管子和壓力管道其主要作用是輸送介質(zhì),除常見(jiàn)的石油、天燃?xì)馔?還有工業(yè)用氣體,如氧氣、二氧化碳等、乙烯、液氨、礦漿、煤漿等介質(zhì)。與其他特種設(shè)備相比,主要由以下幾方面的特點(diǎn):1.管道與輸送介質(zhì)相對(duì)流動(dòng),所以管道內(nèi)要減小阻力,保證光潔;還要對(duì)介質(zhì)有所考慮,腐蝕性強(qiáng)的在設(shè)計(jì)上要增加相應(yīng)的裕量。2.管道是相應(yīng)固定的。一般埋于地下,不發(fā)生位移。3.輸送的連續(xù)性。一般情況下應(yīng)連續(xù)運(yùn)行。4.在役運(yùn)行的管道對(duì)地面建筑或區(qū)域構(gòu)成威脅,尤其是易燃?xì)?/p>

通過(guò)一系列對(duì)比試驗(yàn),研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強(qiáng)度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗(yàn)結(jié)果受所用引伸計(jì)標(biāo)距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強(qiáng)度值要高于母材強(qiáng)度近20mpa,斷后伸長(zhǎng)率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

采用微拉伸試驗(yàn)研究了crmov鋼焊接接頭焊縫金屬的局部力學(xué)性能,并對(duì)焊縫金屬進(jìn)行了微觀組織觀察和顯微硬度測(cè)試。結(jié)果表明,焊縫金屬呈現(xiàn)不均勻的微觀組織分布;焊縫金屬環(huán)向試樣的拉伸強(qiáng)度要大于徑向和軸向試樣的拉伸強(qiáng)度,而焊縫中心所取試樣的拉伸強(qiáng)度要小于焊道上所取試樣的拉伸強(qiáng)度。結(jié)合金相分析得到,焊接接頭焊縫金屬最薄弱的部位在焊縫中心等軸晶區(qū)。

鋁合金平板凍結(jié)器操作規(guī)程 1電氣控制：電源箱打開(kāi)將斷路器合上方可進(jìn)行操作，斷路器斷開(kāi) 時(shí)其他一切操作無(wú)效。若長(zhǎng)時(shí)間停用，請(qǐng)將斷路器斷開(kāi)。電源箱面板 上設(shè)有綠色按鈕控制油泵啟動(dòng)，紅色按鈕控制油泵停止，旋鈕開(kāi)關(guān)控 制油缸的升降。電源箱面板上設(shè)有溫度顯示器，其數(shù)字顯示為庫(kù)內(nèi)實(shí) 際溫度。油泵電機(jī)的供電回路上均設(shè)有過(guò)熱保護(hù)。警告：非專業(yè)人 員不得打開(kāi)電控箱，禁止?jié)袷植僮麟姎?，以防造成人員傷亡！ 2負(fù)載運(yùn)行操作 1操作前應(yīng)檢查平板凍結(jié)器的供液閥、回氣閥、排液閥是否全部打 開(kāi)，回氣閥門必須開(kāi)啟。 2檢查平板蒸發(fā)器上是否有殘余霜冰。避免殘冰出現(xiàn)在凍品或凍品 摸與平板表面之間，造成接觸不好，影響凍結(jié)速度。 3進(jìn)貨擺放凍結(jié)模，擺放時(shí)要均勻，凍結(jié)模厚度要一致，凍結(jié)模的 底、蓋要平整，與平板表面之間不得有異物，避免平板蒸發(fā)器因受力 不均而產(chǎn)生彎曲變形。 4平板壓實(shí)后，工作壓力達(dá)到設(shè)

主要研究在鋁合金tig焊中添加sio2活性劑對(duì)焊接接頭顯微組織的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,鋁合金tig焊時(shí),其它工藝參數(shù)相同的情況下,在母材表面涂覆sio2活性劑(5.3mg/cm2),可以得到較為細(xì)小的顯微組織,從而改善機(jī)械性能;改變焊接電流(160a、180a、200a)時(shí),該趨勢(shì)依然存在。