密布預(yù)應(yīng)力束錨具下混凝土局部受壓承載力計(jì)算方法

《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》gb500032001關(guān)于梁端有效支承長(zhǎng)度采用了簡(jiǎn)化計(jì)算公式。在設(shè)計(jì)中,可能出現(xiàn)不設(shè)置剛性墊塊時(shí)滿(mǎn)足規(guī)范要求,設(shè)置剛性墊塊后反而不滿(mǎn)足規(guī)范要求或有時(shí)無(wú)論怎樣設(shè)置剛性墊塊,均難以滿(mǎn)足砌體局部受壓承載力的要求。本文作者通過(guò)分析,提出了梁端支承處設(shè)有混凝土剛性墊塊時(shí)砌體局部受壓承載力計(jì)算的改進(jìn)方法,可供設(shè)計(jì)時(shí)參考。

柱下獨(dú)立基礎(chǔ)局部受壓承載力計(jì)算方法探討

對(duì)粘貼碳纖維布加固預(yù)應(yīng)力空心板進(jìn)行理論分析的基礎(chǔ)上,提出了碳纖維粘貼量計(jì)算公式、碳纖維布加固預(yù)應(yīng)力空心板極限彎矩計(jì)算公式,并進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明:各試件極限彎矩計(jì)算值小于實(shí)測(cè)值;計(jì)算方法是偏于安全的,可用于實(shí)際工程的承載力計(jì)算。

第34卷第9期建　筑　結(jié)　構(gòu)2004年9月 3國(guó)家自然科學(xué)重點(diǎn)基金(項(xiàng)目編號(hào):50238030)和國(guó)家863計(jì)劃 (項(xiàng)目編號(hào):2001aa336010)資助項(xiàng)目。 cfrp加固混凝土柱受剪承載力計(jì)算方法的分析3 胡偉紅　葉列平 (清華大學(xué)土木工程系　北京100084) [提要]　列舉了國(guó)內(nèi)外有關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、指南和文獻(xiàn)中的7種cfrp布加固鋼筋混凝土柱受剪承載力的計(jì)算方 法,對(duì)國(guó)內(nèi)外33根柱的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)算,分析了各建議公式計(jì)算結(jié)果的可靠性和cfrp布對(duì)受剪的貢獻(xiàn), 在此基礎(chǔ)上提出了實(shí)用計(jì)算建議,供編制有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范和工程設(shè)計(jì)參考。 [關(guān)鍵詞]　碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料　鋼筋混凝土柱　受剪承載力　纖維有效應(yīng)變 theshearstrengthcalculatingmethodsofrccolumns

鋼管-鋼骨混凝土抗彎承載力計(jì)算方法——為了促進(jìn)鋼管一鋼骨混凝土組合構(gòu)件在工程實(shí)踐中的應(yīng)用，對(duì)配置工字形和十字形兩種鋼骨之構(gòu)件的受彎承載力進(jìn)行了研究，采用極限狀態(tài)的疊加原理推導(dǎo)了兩種截面的抗彎承載力計(jì)算公式，并通過(guò)與文獻(xiàn)的試驗(yàn)結(jié)果比較，驗(yàn)證了公...

鋼管混凝土柱承載力計(jì)算方法探討——分析了四種鋼管混凝土柱承載力計(jì)算的設(shè)計(jì)理論，即統(tǒng)一理論、擬混凝土理論、擬鋼理論以及疊加理論，并對(duì)各自的特點(diǎn)進(jìn)行了研究。

鋼-混凝土雙面組合梁極限承載力計(jì)算方法研究——提出用簡(jiǎn)化計(jì)算方法、截面全過(guò)程分析和結(jié)構(gòu)有限元分析等三種方法對(duì)雙面組合連續(xù)梁極限抗彎承載力進(jìn)行分析研究；以某—試驗(yàn)梁為例，對(duì)三種不同方法計(jì)算得到的承載力進(jìn)行了比較分析，總結(jié)了各種方法的適用性，對(duì)雙...

鋼管混凝土核心短柱承載力目前仍無(wú)統(tǒng)一計(jì)算方法,針對(duì)此問(wèn)題,文章基于鋼管混凝土核心柱軸壓承載力計(jì)算方法與外圍普通鋼筋混凝土體積配箍率有著密切關(guān)系的認(rèn)識(shí),分體積配箍率小于和等于大于臨界配筋率兩種情況建立了該柱軸壓承載力計(jì)算公式;當(dāng)外圍混凝土的配箍率小于臨界配箍率時(shí),組合柱的破壞是由外圍混凝土控制,根據(jù)協(xié)同工作原理,通過(guò)對(duì)鋼管混凝土核心柱各組成部分荷載-變形曲線(xiàn)分析,建立了該柱軸壓承載力計(jì)算公式;當(dāng)外圍混凝土的配箍率等于或大于臨界配箍率時(shí),核心柱破壞時(shí)鋼管內(nèi)外混凝土都能達(dá)到極限狀態(tài),采用極限平衡法推導(dǎo)該柱軸壓承載力計(jì)算公式。理論分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合,表明了本文方法的正確性。

墩基礎(chǔ)豎向承載力計(jì)算方法研究——隨著我國(guó)超高層建筑的發(fā)展，擴(kuò)底墩越來(lái)越多的應(yīng)用到施工現(xiàn)場(chǎng)狹窄、地下無(wú)潛水或僅有少量水且建筑物集中荷載較大的地基處理工程中，而墩基礎(chǔ)的豎向承載力又關(guān)系到整個(gè)工程的安危。于是墩基礎(chǔ)的豎向承載力問(wèn)題的計(jì)算又提上了日程...

地基承載力計(jì)算方法 粘性土參考錘擊數(shù)與承載力關(guān)系表 錘擊數(shù) （10kg） 15202530354045505560 kpa100140180220260300340380420460 計(jì)算 公式 一、粘性土：n10x8-20; 二、素性土：n10x2.45+6.25； 三、碎石土中性礫砂：n63.5x37.3+21; n63.5x2.184÷3;

地基承載力計(jì)算方法 一說(shuō)到地基承載力計(jì)算，相關(guān)建筑人士還是比較陌生的，地基 承載力怎么計(jì)算？地基承載力計(jì)算方法有哪些？以下是為建筑人士 整理相關(guān)地基承載力計(jì)算方法基本內(nèi)容，具體內(nèi)容如下： 地基承載力計(jì)算是地基計(jì)算中重要且最基本的工作，一直以來(lái)， 不少設(shè)計(jì)人員只習(xí)慣于深寬修正的計(jì)算方法，對(duì)于地基承載力的概念 以及各種計(jì)算方法認(rèn)識(shí)不清。故對(duì)于地基承載力的基本概念、地基設(shè) 計(jì)的理念以及在地基設(shè)計(jì)過(guò)程中多種地基承載力計(jì)算方法及其綜合 應(yīng)用，需要進(jìn)行必要的梳理和說(shuō)明。 下面通過(guò)相關(guān)資料的整理，梳理了地基承載力計(jì)算方法的種類(lèi)如 下： 根據(jù)載荷試驗(yàn)的p-s曲線(xiàn)來(lái)確定確定地基承載力最直接的方法 是現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)的方法。 根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范確定在gbj7－89《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中 給出了各類(lèi)土的地基承載力經(jīng)驗(yàn)值。 根據(jù)地基承載力理論公式確定地基承載力理論公式是在一定的 假定條件下通過(guò)

抗拔樁是指承受上拔力的樁,主要運(yùn)用于大型地下室抗浮海上碼頭平臺(tái)抗拔、懸索橋和斜拉橋的錨樁基礎(chǔ)、高聳建筑物抗拔等。抗拔裝一般分為兩類(lèi),一類(lèi)是擴(kuò)孔樁,另一類(lèi)是等截面樁,擴(kuò)孔樁的承載力由兩部分組成,一部分是樁側(cè)的摩擦力和樁的自重,另一部分是擴(kuò)孔部分與土層或巖層的擠壓力,但由于擠壓力較摩擦力而言較小,且較難確定,所以通常情況下忽略不計(jì)。等截面抗拔樁的承載力由樁側(cè)摩阻力和樁的自重組成。文章主要研究等截面抗拔樁的承載力情況,首先介紹了理論計(jì)算和經(jīng)驗(yàn)法計(jì)算抗拔樁的抗拔承載力,然后利用fortan90編寫(xiě)程序計(jì)算抗拔樁的承載力并研究其可行性。

現(xiàn)今,我國(guó)工程建筑中的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件占比很大,有必要對(duì)其正截面承載力的計(jì)算方法及應(yīng)用進(jìn)行進(jìn)一步研究。本文主要總結(jié)了中美歐混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范中關(guān)于偏心受壓構(gòu)件正截面承載力的計(jì)算方法,以及國(guó)內(nèi)外研究得到的擬合修正公式,通過(guò)對(duì)比分析,提出了實(shí)際工程偏壓構(gòu)件計(jì)算建議,對(duì)其設(shè)計(jì)及研究有一定的指導(dǎo)意義。

94 第六章受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 一、填空題： 1、小偏心受壓構(gòu)件的破壞都是由于而造成的。 2、大偏心受壓破壞屬于，小偏心破壞屬于。 3、偏心受壓構(gòu)件在縱向彎曲影響下，其破壞特征有兩種類(lèi)型，對(duì)長(zhǎng)細(xì)比較小的短柱 屬于破壞，對(duì)長(zhǎng)細(xì)比較大的細(xì)長(zhǎng)柱，屬于破壞。 4、在偏心受壓構(gòu)件中，用考慮了縱向彎曲的影響。 5、大小偏心受壓的分界限是。 6、在大偏心設(shè)計(jì)校核時(shí)，當(dāng)時(shí)，說(shuō)明sa不屈服。 7、對(duì)于對(duì)稱(chēng)配筋的偏心受壓構(gòu)件，在進(jìn)行截面設(shè)計(jì)時(shí)，和作為 判別偏心受壓類(lèi)型的唯一依據(jù)。 8、偏心受壓構(gòu)件對(duì)抗剪有利。 二、判斷題： 1、在偏心受力構(gòu)件中，大偏壓比小偏壓材料受力更合理。（） 2、在偏心受壓構(gòu)件中，sa不大于bh%2.0。（） 3、小偏心受壓構(gòu)件偏心距一定很小。（） 4、小偏心受壓構(gòu)件破壞一定是壓區(qū)混凝土先受壓破壞。（） 5、在大小偏心受壓的界限狀態(tài)下，

預(yù)應(yīng)力混凝土管樁在工程中得到了廣泛應(yīng)用。在水平地震力作用下管樁受到剪力作用。目前,尚無(wú)預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的抗剪承載力計(jì)算方法。文章通過(guò)試驗(yàn)以及理論分析給出了環(huán)形截面的抗剪承載力計(jì)算公式,理論計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。

采用i字形截面構(gòu)件水平承載力計(jì)算方法計(jì)算u型預(yù)應(yīng)力混凝土支護(hù)板樁水平承載力,其中u型計(jì)算截面運(yùn)用截面等效法簡(jiǎn)化為i字形截面,預(yù)應(yīng)力計(jì)算按照預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件預(yù)應(yīng)力損失法。該計(jì)算方法簡(jiǎn)單快捷,計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)有u型預(yù)應(yīng)力混凝土板樁承載力試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好,可靠性較高。

預(yù)應(yīng)力纖維增強(qiáng)塑料筋混凝土橋梁抗彎承載力計(jì)算方法研究——針對(duì)一種全防腐預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支橋梁體系，研究了體內(nèi)外混合配置預(yù)應(yīng)力纖維增強(qiáng)塑料筋（frp筋）混凝土梁的抗彎承載力計(jì)算方法，基于截面內(nèi)力平衡與變形協(xié)調(diào)條件，提出了非線(xiàn)性分析思路，并通過(guò)matla...

針對(duì)一種全防腐預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支橋梁體系,研究了體內(nèi)外混合配置預(yù)應(yīng)力纖維增強(qiáng)塑料筋(frp筋)混凝土梁的抗彎承載力計(jì)算方法?；诮孛鎯?nèi)力平衡與變形協(xié)調(diào)條件,提出了非線(xiàn)性分析思路,并通過(guò)matlab編程實(shí)現(xiàn)了這一算法。計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比表明,該分析方法具有良好的適用性。

c30強(qiáng)度類(lèi)型c20c25 fc＝14.3(n/mm2)混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fckfcn/mm29.611.9 ft＝1.43(n/mm2)混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftftn/mm21.11.27 ec＝30000(n/mm2)混凝土彈性模量ececn/mm22550028000 hrb400強(qiáng)度類(lèi)型hpb235hrb335 fy＝360(n/mm2)縱筋抗拉壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fyfyn/mm2210300 es＝200000(n/mm2)esn/mm22e+052e+05 α1＝1.001.0<c50<內(nèi)插<c80<0.94 β1＝0.800.8<c50<內(nèi)插<c80<0.74 ξb＝0.52ξb＝β1/(1+fy/0.0033es) αe＝6.67αe＝es/ec pi＝3.

節(jié)能砌塊隱形密框墻體受剪承載力計(jì)算方法——設(shè)計(jì)6片比例為1：2的模型墻體，通過(guò)擬靜力試驗(yàn)研究節(jié)能砌塊隱形密框墻體抗剪承載力性能，以及墻體受剪承載力的影響因素．結(jié)果表明，影響節(jié)能砌塊隱形密框墻體受剪承載力的因素是多方面的，其中隱形密框的強(qiáng)度及墻體...

圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算方法探討 (2)

-1- 4.2軸心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 一、偏心受壓構(gòu)件破壞特征 偏心受壓構(gòu)件在承受軸向力n和彎矩m的共同作用時(shí)，等效于承受一個(gè)偏心距 為e0=m/n的偏心力n的作用，當(dāng)彎矩m相對(duì)較小時(shí)，e0就很小，構(gòu)件接近于軸心受 壓，相反當(dāng)n相對(duì)較小時(shí)，e0就很大，構(gòu)件接近于受彎，因此，隨著e0的改變，偏 心受壓構(gòu)件的受力性能和破壞形態(tài)介于軸心受壓和受彎之間。按照軸向力的偏心距和 配筋情況的不同，偏心受壓構(gòu)件的破壞可分為受拉破壞和受壓破壞兩種情況。 1.受拉破壞 當(dāng)軸向壓力偏心距e0較大，且受拉鋼筋配置不太多時(shí)，構(gòu)件發(fā)生受拉破壞。在這 種情況下，構(gòu)件受軸向壓力ｎ后，離ｎ較遠(yuǎn)一側(cè)的截面受拉，另一側(cè)截面受壓。當(dāng)ｎ 增加到一定程度，首先在受拉區(qū)出現(xiàn)橫向裂縫，隨著荷載的增加，裂縫不斷發(fā)展和加 寬，裂縫截面處的拉力全部由鋼筋承擔(dān)。荷載繼續(xù)加大，受拉鋼筋首先達(dá)到屈服，