無側(cè)限屋頂下閉式噴頭啟動臨界狀態(tài)計算方法

樁土界面荷載傳遞函數(shù)模型對基樁沉降計算有重要影響。首先,在現(xiàn)有土與結構接觸面剪切試驗研究成果的基礎上,分析樁土界面在荷載作用下的變形特性,建立考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響的荷載傳遞雙曲線模型。其次,用線性彈簧模擬各樁段,用塑性摩擦片和非線性彈簧的并聯(lián)組合元件模擬樁側(cè)土體的側(cè)摩阻力,用非線性彈簧模擬樁端阻力,得到了能考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響、土體分層性和非線性特性的基樁沉降計算方法。最后,利用該方法對某工程實例中的2根試樁進行計算,并與未考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響的計算結果進行比較。結果表明:考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響的計算結果較未考該影響的計算結果,在加載的初始階段,更接近實測數(shù)據(jù)。

路堤臨界填土高度是公路工程中一個非常重要的問題,填筑高度小于臨界填土高度時,地基的變形和穩(wěn)定能得到控制。依據(jù)極坐標表示的弗拉曼公式和統(tǒng)一強度理論,考慮中間主應力2對地基承載力的影響,推導出土的靜止側(cè)壓力系數(shù)k0≠1條件下地基的臨塑與臨界荷載公式,提出路堤臨界填土高度一種計算方法。結合算例,對中間主剪應力系數(shù)b和土的靜止側(cè)壓力系數(shù)k0取不同值時,臨界荷載與路堤臨界填土高度計算結果進行了對比分析,結果表明:基于統(tǒng)一強度理論得到的計算方法能確切地反映地基承載力的實質(zhì),使地基土體強度得到充分的發(fā)揮。

液壓支架是煤礦綜合機械化采煤工作面的支護設備,單伸縮立柱是液壓支架上的主要部件之一。在分析了單伸縮立柱受力的基礎上,建立了單伸縮立柱臨界載荷計算的數(shù)學模型,提出了臨界載荷的計算方法。

論土體應力應變關系曲線類型和臨界狀態(tài)——為探討應力歷史對土體本構關系的影響，進行了一系列正常固結土和超固結土的排水剪切常規(guī)三軸壓縮試驗，對比具有不同應力歷史的土體應力應變關系曲線發(fā)現(xiàn)，對于體應變，超固結比是決定性因素，而體應變對固結壓力不太敏...

軟黏土的各向異性臨界狀態(tài)模型——劍橋模型只適用于正常固結軟黏土，不能描述不等向固結土的應力．應變行為的各向異性特性?；趧蚰Ｐ停谄錂E圓屈服面中引入各向異性張量和一個形狀參數(shù)，建立了一個各向異性屈服面，提出了一個適用于等向和不等向固結軟黏土...

外墻及屋頂采暖能耗動態(tài)計算方法——利用典型年逐時室外氣象數(shù)據(jù)，采用動態(tài)計算方法來計算外墻及屋頂?shù)牟膳芎?，綜合考慮了室外空氣溫度、太陽輻射等因素的影響，提高了計算準確度，進而較準確地把握太陽輻射對外墻及屋頂傳熱耗熱量的影響．經(jīng)歸納整理，給出了...

基于材料狀態(tài)相關砂土臨界狀態(tài)理論的應變局部化分析——針對傳統(tǒng)砂土本構理論無法合理解析剪破角隨初始圍壓增加而減少這一試驗規(guī)律的局限性，采用材料狀態(tài)相關砂土臨界狀態(tài)本構模型對hostun砂進行了應變局部化分析。首先基于已有的材料狀態(tài)相關砂土臨界狀態(tài)概念...

研究了顆粒破碎對硬化準則和剪脹性的影響,提出了修正后的硬化準則和剪脹方程,并基于有效塑性功的概念,建立了考慮顆粒破碎的粗粒土臨界狀態(tài)彈塑性本構模型。將所提出的模型與未考慮顆粒破碎的模型用于不同圍壓下粗粒土室內(nèi)大三軸試驗的數(shù)值模擬,對比分析表明:模型計算結果與試驗實測結果更為一致,能較好地描述低圍壓和相對中高圍壓下的強度和變形特性,得出顆粒破碎導致粗粒土強度降低,壓縮變形增大,并利用離散單元法模擬一維壓縮顆粒破碎試驗對該結論進行了驗證。

本文對不同工況下空調(diào)機組中蒸發(fā)器干、濕工況及其轉(zhuǎn)變規(guī)律進行了研究,提出了"干濕臨界工況"的概念,得到了干濕臨界工況數(shù)值組。研究結論為蒸發(fā)器干、濕工況提供判定依據(jù),并為空調(diào)機組性能預測及節(jié)能運行提供參考。

以煤粉為實驗介質(zhì),在輸送管內(nèi)徑為10、15、20mm條件下分別研究了以空氣和co2為載氣時的密相氣力輸送堵塞臨界狀態(tài)。通過逐漸降低輸送氣量調(diào)整輸送流態(tài),獲得了不同階段的固氣比、輸送速度及壓力信號等特征信息,并對不同階段的壓力信號特征信息進行分析,提取了不同階段的特征參數(shù),采用功率譜對壓力信號頻域特征進行剖析,獲得了不同流動階段的特征頻率。研究結果表明,堵塞臨界速度與輸送管道內(nèi)徑和載氣性質(zhì)有關,依據(jù)實驗數(shù)據(jù),建立了堵塞臨界速度的量綱1經(jīng)驗方程;接近堵塞臨界狀態(tài)時,管道內(nèi)壓力波動性顯著,波動頻率向低頻轉(zhuǎn)化,對壓力信號進行計算,得出了判定輸送發(fā)生堵塞的判據(jù)式。

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1 臨時用水計算方法 3.施工臨水總量計算 1)計算公式： q1=k1σq1.n1/(t1.t)×k2/（8×3600） q1——施工用水量（l/s） k1——未預計的施工用水系數(shù)（1.05—1.15） q1——年（季）度工程量（以實物計量單位表示） n1——施工用水定額 t1——年（季）度有效作業(yè)天數(shù) t——每天工作班數(shù) k2——用水不均衡系數(shù) 2)工程實物工程量及計算系數(shù)確定 由于工程結構施工階段相對于裝修階段施工用水量大，故q1主要以混凝土工程量為計算依 據(jù)，據(jù)統(tǒng)計混凝土實物工作量約為23000立方米，混凝土為（商混）不考慮現(xiàn)場攪拌，混凝 土養(yǎng)護用水定額取700升/立方米；擬定結構及前期階段施工工期為300天；每天按照1.5 各工作班計算；因此： k1=1.1 q1=23000立方米 n1=750升/立方米 t1=120天 t=

柔性樁復合地基臨界樁長計算方法

一、扣板數(shù)計算 扣板數(shù)量根據(jù)您房間的具體尺寸來計算， 計算方法如下：首先量準您房間的長與寬 尺寸，精確到厘米即可。 然后分別用房間的長與寬的邊長除以扣 板的邊長（750px），得到的數(shù)值就是所 需的扣板數(shù)，如果有余數(shù)，就需要往上加 一塊。 最后兩個邊所需的扣板數(shù)量相乘，就是您 整個房間所需的扣板數(shù)量。 二、輔材計算 1.三角龍骨是直接安裝固定在所有扣板上 的，是用來使扣板與主龍骨（輕鋼）相連 的。一般為3米/根。也就是說每個扣板都 需要被固定住，三角龍骨數(shù)根據(jù)房間內(nèi)扣 板與扣板之間的縫隙條數(shù)（縱向縫隙條數(shù) 或橫向縫隙條數(shù)都可以）來確定。 2.輕鋼龍骨是鏈接三角龍骨與吊桿的，一 般為3米/根。輕鋼龍骨垂直安裝于三角龍 骨之上，兩根之間的安裝間距是1米。則 輕鋼龍骨數(shù)由垂直于三角龍骨方向的房 間邊長來確定，輕鋼龍骨數(shù)=房間邊長/1 米，有余數(shù)，則數(shù)量加1。 3.

假定土體不排水固結,利用彈性力學的mindlin解,推導了頂管正面附加推力、掘進機和后續(xù)管道與土體之間的摩擦力引起的地面變形計算公式,結合土體損失引起的地面變形計算公式,得到頂管施工引起的總的地面變形計算公式,該方法適用于施工階段。算例分析表明,頂管施工引起地面產(chǎn)生三維變形,隨著掘進機的頂進而不斷產(chǎn)生變化。正面附加推力引起開挖面前方地面隆起,后方地面沉降,以開挖面正上方為軸線呈反對稱分布,在正常施工時產(chǎn)生的地面變形較小;掘進機與土體之間的摩擦力引起的地面變形較大,分布規(guī)律與正面附加推力相似,軸線位于掘進機中間部位正上方。后續(xù)管道與土體之間的摩擦力引起的地面變形分布規(guī)律與正面附加推力相似,軸線位于后續(xù)管道中間部位正上方,注漿時引起的地面變形較小。

補償容量的確定 補償容量的確定可以根據(jù)負荷的最大功率、補償前的功率因數(shù)及 要求補償后達到的功率因數(shù)，用下式計算確定： q=α*p*（tanφ1—tanφ2） 式中：q—所需補償?shù)目偀o功功率，kvar； α—平均負荷系數(shù)，取0.7~0.8； p—用戶最大負荷，kw； tanφ1—補償前平均功率因數(shù)角 tanφ2—補償后平均功率因數(shù)角 或q=α*p*q q—補償率，kvar/kw（可從附表中查?。?附表：每kw負荷所需無功補償率值查取表 cosφ1cosφ2 0.800.810.820.830.840.850.860.870.880.890.900.910.920.930.940.950.96 0.500.9811.0081.0351.0601.0861.1171.1381.1661.192

無功補償詳細計算方法-容量的確定 補償容量的確定可以根據(jù)負荷的最大功率、補償前的功率因數(shù)及 要求補償后達到的功率因數(shù)，用下式計算確定： q=α*p*（tanφ1—tanφ2） 式中：q—所需補償?shù)目偀o功功率，kvar； α—平均負荷系數(shù)，取0.7~0.8； p—用戶最大負荷，kw； tanφ1—補償前平均功率因數(shù)角 tanφ2—補償后平均功率因數(shù)角 或q=α*p*q q—補償率，kvar/kw（可從附表中查?。?附表：每kw負荷所需無功補償率值查取表 cosφ1cosφ2 0.800.810.820.830.840.850.860.870.880.890.900.910.920.930.940.950.96 0.500.9811.0081.0351.0601.0861.1171.1381.

由于沖擊強度和結構強度參數(shù)的不同,受力梁和支承梁在低速沖擊下可能處于4個不同的應變階段,根據(jù)不同應變階段的判別條件,提出了相應的計算模型,并推導出了沖擊力和梁橫向位移的計算公式。通過實例計算表明:當支承構件的柔度很高時,承受沖擊梁的總撓度很小;當支承結構的剛度很高時,這個效應在很大程度上消失了。

目前,國內(nèi)對發(fā)電廣及變電所的屋外配電裝置的軟母線狀態(tài)計算,有彎距法、剪力法等,它們和蘇聯(lián)火電設計院“k”值法的基本原理相同,都是按拋物線狀態(tài)進行計算,其中,把絕緣子串當作導線的一部分,其區(qū)別只是單位長度的重量的不同。

風機轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速分析計算是風機結構設計中最關鍵的一個環(huán)節(jié),對風機轉(zhuǎn)子的安全運行和全壽命管理具有非常重要的意義。本文分別采取工程計算法、傳遞矩陣法和有限元法來計算轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速,并對上述計算方法進行了相應的對比和對其適應性作出了總結,在實際工程中具有很高的實用價值。

電線的快捷計算方法

咨詢收費計算方法 取費來源：《建設項目前期工作咨詢收費暫行規(guī)定》（計價格[1999]1283號）和《關于轉(zhuǎn)發(fā) 國家計委印發(fā)的通知》（川價字費[2000]35 號） 估算投資額 項目1000萬元以下1000萬元—3000萬元 一、編制項目建議書1.5—2.52.5—5 二、編制可行性研究報告2.5—4.54.5—10 三、評估項目建議書0.8—1.51.5—3 四、評估可行性研究報告1—22—4 估算投資額 咨詢評估項目 3000萬元—1 億元 1億元—5 億元 5億元—10億 元 10億元—50 億元 50億元以 上 一、編制項目建議書6-1414-3737-5555-100100—125 二、編制可行性研究報告12-2828-7575-l1