無(wú)側(cè)限屋頂下閉式噴頭啟動(dòng)臨界狀態(tài)計(jì)算方法

樁土界面荷載傳遞函數(shù)模型對(duì)基樁沉降計(jì)算有重要影響。首先,在現(xiàn)有土與結(jié)構(gòu)接觸面剪切試驗(yàn)研究成果的基礎(chǔ)上,分析樁土界面在荷載作用下的變形特性,建立考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響的荷載傳遞雙曲線模型。其次,用線性彈簧模擬各樁段,用塑性摩擦片和非線性彈簧的并聯(lián)組合元件模擬樁側(cè)土體的側(cè)摩阻力,用非線性彈簧模擬樁端阻力,得到了能考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響、土體分層性和非線性特性的基樁沉降計(jì)算方法。最后,利用該方法對(duì)某工程實(shí)例中的2根試樁進(jìn)行計(jì)算,并與未考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較。結(jié)果表明:考慮樁土界面初始臨界摩阻力影響的計(jì)算結(jié)果較未考該影響的計(jì)算結(jié)果,在加載的初始階段,更接近實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。

路堤臨界填土高度是公路工程中一個(gè)非常重要的問(wèn)題,填筑高度小于臨界填土高度時(shí),地基的變形和穩(wěn)定能得到控制。依據(jù)極坐標(biāo)表示的弗拉曼公式和統(tǒng)一強(qiáng)度理論,考慮中間主應(yīng)力2對(duì)地基承載力的影響,推導(dǎo)出土的靜止側(cè)壓力系數(shù)k0≠1條件下地基的臨塑與臨界荷載公式,提出路堤臨界填土高度一種計(jì)算方法。結(jié)合算例,對(duì)中間主剪應(yīng)力系數(shù)b和土的靜止側(cè)壓力系數(shù)k0取不同值時(shí),臨界荷載與路堤臨界填土高度計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析,結(jié)果表明:基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論得到的計(jì)算方法能確切地反映地基承載力的實(shí)質(zhì),使地基土體強(qiáng)度得到充分的發(fā)揮。

液壓支架是煤礦綜合機(jī)械化采煤工作面的支護(hù)設(shè)備,單伸縮立柱是液壓支架上的主要部件之一。在分析了單伸縮立柱受力的基礎(chǔ)上,建立了單伸縮立柱臨界載荷計(jì)算的數(shù)學(xué)模型,提出了臨界載荷的計(jì)算方法。

論土體應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線類(lèi)型和臨界狀態(tài)——為探討應(yīng)力歷史對(duì)土體本構(gòu)關(guān)系的影響，進(jìn)行了一系列正常固結(jié)土和超固結(jié)土的排水剪切常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)，對(duì)比具有不同應(yīng)力歷史的土體應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線發(fā)現(xiàn)，對(duì)于體應(yīng)變，超固結(jié)比是決定性因素，而體應(yīng)變對(duì)固結(jié)壓力不太敏...

軟黏土的各向異性臨界狀態(tài)模型——?jiǎng)蚰Ｐ椭贿m用于正常固結(jié)軟黏土，不能描述不等向固結(jié)土的應(yīng)力．應(yīng)變行為的各向異性特性?；趧蚰Ｐ?，在其橢圓屈服面中引入各向異性張量和一個(gè)形狀參數(shù)，建立了一個(gè)各向異性屈服面，提出了一個(gè)適用于等向和不等向固結(jié)軟黏土...

外墻及屋頂采暖能耗動(dòng)態(tài)計(jì)算方法——利用典型年逐時(shí)室外氣象數(shù)據(jù)，采用動(dòng)態(tài)計(jì)算方法來(lái)計(jì)算外墻及屋頂?shù)牟膳芎?，綜合考慮了室外空氣溫度、太陽(yáng)輻射等因素的影響，提高了計(jì)算準(zhǔn)確度，進(jìn)而較準(zhǔn)確地把握太陽(yáng)輻射對(duì)外墻及屋頂傳熱耗熱量的影響．經(jīng)歸納整理，給出了...

基于材料狀態(tài)相關(guān)砂土臨界狀態(tài)理論的應(yīng)變局部化分析——針對(duì)傳統(tǒng)砂土本構(gòu)理論無(wú)法合理解析剪破角隨初始圍壓增加而減少這一試驗(yàn)規(guī)律的局限性，采用材料狀態(tài)相關(guān)砂土臨界狀態(tài)本構(gòu)模型對(duì)hostun砂進(jìn)行了應(yīng)變局部化分析。首先基于已有的材料狀態(tài)相關(guān)砂土臨界狀態(tài)概念...

研究了顆粒破碎對(duì)硬化準(zhǔn)則和剪脹性的影響,提出了修正后的硬化準(zhǔn)則和剪脹方程,并基于有效塑性功的概念,建立了考慮顆粒破碎的粗粒土臨界狀態(tài)彈塑性本構(gòu)模型。將所提出的模型與未考慮顆粒破碎的模型用于不同圍壓下粗粒土室內(nèi)大三軸試驗(yàn)的數(shù)值模擬,對(duì)比分析表明:模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果更為一致,能較好地描述低圍壓和相對(duì)中高圍壓下的強(qiáng)度和變形特性,得出顆粒破碎導(dǎo)致粗粒土強(qiáng)度降低,壓縮變形增大,并利用離散單元法模擬一維壓縮顆粒破碎試驗(yàn)對(duì)該結(jié)論進(jìn)行了驗(yàn)證。

本文對(duì)不同工況下空調(diào)機(jī)組中蒸發(fā)器干、濕工況及其轉(zhuǎn)變規(guī)律進(jìn)行了研究,提出了"干濕臨界工況"的概念,得到了干濕臨界工況數(shù)值組。研究結(jié)論為蒸發(fā)器干、濕工況提供判定依據(jù),并為空調(diào)機(jī)組性能預(yù)測(cè)及節(jié)能運(yùn)行提供參考。

以煤粉為實(shí)驗(yàn)介質(zhì),在輸送管內(nèi)徑為10、15、20mm條件下分別研究了以空氣和co2為載氣時(shí)的密相氣力輸送堵塞臨界狀態(tài)。通過(guò)逐漸降低輸送氣量調(diào)整輸送流態(tài),獲得了不同階段的固氣比、輸送速度及壓力信號(hào)等特征信息,并對(duì)不同階段的壓力信號(hào)特征信息進(jìn)行分析,提取了不同階段的特征參數(shù),采用功率譜對(duì)壓力信號(hào)頻域特征進(jìn)行剖析,獲得了不同流動(dòng)階段的特征頻率。研究結(jié)果表明,堵塞臨界速度與輸送管道內(nèi)徑和載氣性質(zhì)有關(guān),依據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),建立了堵塞臨界速度的量綱1經(jīng)驗(yàn)方程;接近堵塞臨界狀態(tài)時(shí),管道內(nèi)壓力波動(dòng)性顯著,波動(dòng)頻率向低頻轉(zhuǎn)化,對(duì)壓力信號(hào)進(jìn)行計(jì)算,得出了判定輸送發(fā)生堵塞的判據(jù)式。

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1 臨時(shí)用水計(jì)算方法 3.施工臨水總量計(jì)算 1)計(jì)算公式： q1=k1σq1.n1/(t1.t)×k2/（8×3600） q1——施工用水量（l/s） k1——未預(yù)計(jì)的施工用水系數(shù)（1.05—1.15） q1——年（季）度工程量（以實(shí)物計(jì)量單位表示） n1——施工用水定額 t1——年（季）度有效作業(yè)天數(shù) t——每天工作班數(shù) k2——用水不均衡系數(shù) 2)工程實(shí)物工程量及計(jì)算系數(shù)確定 由于工程結(jié)構(gòu)施工階段相對(duì)于裝修階段施工用水量大，故q1主要以混凝土工程量為計(jì)算依 據(jù)，據(jù)統(tǒng)計(jì)混凝土實(shí)物工作量約為23000立方米，混凝土為（商混）不考慮現(xiàn)場(chǎng)攪拌，混凝 土養(yǎng)護(hù)用水定額取700升/立方米；擬定結(jié)構(gòu)及前期階段施工工期為300天；每天按照1.5 各工作班計(jì)算；因此： k1=1.1 q1=23000立方米 n1=750升/立方米 t1=120天 t=

柔性樁復(fù)合地基臨界樁長(zhǎng)計(jì)算方法

一、扣板數(shù)計(jì)算 扣板數(shù)量根據(jù)您房間的具體尺寸來(lái)計(jì)算， 計(jì)算方法如下：首先量準(zhǔn)您房間的長(zhǎng)與寬 尺寸，精確到厘米即可。 然后分別用房間的長(zhǎng)與寬的邊長(zhǎng)除以扣 板的邊長(zhǎng)（750px），得到的數(shù)值就是所 需的扣板數(shù)，如果有余數(shù)，就需要往上加 一塊。 最后兩個(gè)邊所需的扣板數(shù)量相乘，就是您 整個(gè)房間所需的扣板數(shù)量。 二、輔材計(jì)算 1.三角龍骨是直接安裝固定在所有扣板上 的，是用來(lái)使扣板與主龍骨（輕鋼）相連 的。一般為3米/根。也就是說(shuō)每個(gè)扣板都 需要被固定住，三角龍骨數(shù)根據(jù)房間內(nèi)扣 板與扣板之間的縫隙條數(shù)（縱向縫隙條數(shù) 或橫向縫隙條數(shù)都可以）來(lái)確定。 2.輕鋼龍骨是鏈接三角龍骨與吊桿的，一 般為3米/根。輕鋼龍骨垂直安裝于三角龍 骨之上，兩根之間的安裝間距是1米。則 輕鋼龍骨數(shù)由垂直于三角龍骨方向的房 間邊長(zhǎng)來(lái)確定，輕鋼龍骨數(shù)=房間邊長(zhǎng)/1 米，有余數(shù)，則數(shù)量加1。 3.

假定土體不排水固結(jié),利用彈性力學(xué)的mindlin解,推導(dǎo)了頂管正面附加推力、掘進(jìn)機(jī)和后續(xù)管道與土體之間的摩擦力引起的地面變形計(jì)算公式,結(jié)合土體損失引起的地面變形計(jì)算公式,得到頂管施工引起的總的地面變形計(jì)算公式,該方法適用于施工階段。算例分析表明,頂管施工引起地面產(chǎn)生三維變形,隨著掘進(jìn)機(jī)的頂進(jìn)而不斷產(chǎn)生變化。正面附加推力引起開(kāi)挖面前方地面隆起,后方地面沉降,以開(kāi)挖面正上方為軸線呈反對(duì)稱(chēng)分布,在正常施工時(shí)產(chǎn)生的地面變形較小;掘進(jìn)機(jī)與土體之間的摩擦力引起的地面變形較大,分布規(guī)律與正面附加推力相似,軸線位于掘進(jìn)機(jī)中間部位正上方。后續(xù)管道與土體之間的摩擦力引起的地面變形分布規(guī)律與正面附加推力相似,軸線位于后續(xù)管道中間部位正上方,注漿時(shí)引起的地面變形較小。

補(bǔ)償容量的確定 補(bǔ)償容量的確定可以根據(jù)負(fù)荷的最大功率、補(bǔ)償前的功率因數(shù)及 要求補(bǔ)償后達(dá)到的功率因數(shù)，用下式計(jì)算確定： q=α*p*（tanφ1—tanφ2） 式中：q—所需補(bǔ)償?shù)目偀o(wú)功功率，kvar； α—平均負(fù)荷系數(shù)，取0.7~0.8； p—用戶(hù)最大負(fù)荷，kw； tanφ1—補(bǔ)償前平均功率因數(shù)角 tanφ2—補(bǔ)償后平均功率因數(shù)角 或q=α*p*q q—補(bǔ)償率，kvar/kw（可從附表中查?。?附表：每kw負(fù)荷所需無(wú)功補(bǔ)償率值查取表 cosφ1cosφ2 0.800.810.820.830.840.850.860.870.880.890.900.910.920.930.940.950.96 0.500.9811.0081.0351.0601.0861.1171.1381.1661.192

無(wú)功補(bǔ)償詳細(xì)計(jì)算方法-容量的確定 補(bǔ)償容量的確定可以根據(jù)負(fù)荷的最大功率、補(bǔ)償前的功率因數(shù)及 要求補(bǔ)償后達(dá)到的功率因數(shù)，用下式計(jì)算確定： q=α*p*（tanφ1—tanφ2） 式中：q—所需補(bǔ)償?shù)目偀o(wú)功功率，kvar； α—平均負(fù)荷系數(shù)，取0.7~0.8； p—用戶(hù)最大負(fù)荷，kw； tanφ1—補(bǔ)償前平均功率因數(shù)角 tanφ2—補(bǔ)償后平均功率因數(shù)角 或q=α*p*q q—補(bǔ)償率，kvar/kw（可從附表中查?。?附表：每kw負(fù)荷所需無(wú)功補(bǔ)償率值查取表 cosφ1cosφ2 0.800.810.820.830.840.850.860.870.880.890.900.910.920.930.940.950.96 0.500.9811.0081.0351.0601.0861.1171.1381.

由于沖擊強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度參數(shù)的不同,受力梁和支承梁在低速?zèng)_擊下可能處于4個(gè)不同的應(yīng)變階段,根據(jù)不同應(yīng)變階段的判別條件,提出了相應(yīng)的計(jì)算模型,并推導(dǎo)出了沖擊力和梁橫向位移的計(jì)算公式。通過(guò)實(shí)例計(jì)算表明:當(dāng)支承構(gòu)件的柔度很高時(shí),承受沖擊梁的總撓度很小;當(dāng)支承結(jié)構(gòu)的剛度很高時(shí),這個(gè)效應(yīng)在很大程度上消失了。

目前,國(guó)內(nèi)對(duì)發(fā)電廣及變電所的屋外配電裝置的軟母線狀態(tài)計(jì)算,有彎距法、剪力法等,它們和蘇聯(lián)火電設(shè)計(jì)院“k”值法的基本原理相同,都是按拋物線狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算,其中,把絕緣子串當(dāng)作導(dǎo)線的一部分,其區(qū)別只是單位長(zhǎng)度的重量的不同。

風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速分析計(jì)算是風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中最關(guān)鍵的一個(gè)環(huán)節(jié),對(duì)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子的安全運(yùn)行和全壽命管理具有非常重要的意義。本文分別采取工程計(jì)算法、傳遞矩陣法和有限元法來(lái)計(jì)算轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速,并對(duì)上述計(jì)算方法進(jìn)行了相應(yīng)的對(duì)比和對(duì)其適應(yīng)性作出了總結(jié),在實(shí)際工程中具有很高的實(shí)用價(jià)值。

電線的快捷計(jì)算方法

咨詢(xún)收費(fèi)計(jì)算方法 取費(fèi)來(lái)源：《建設(shè)項(xiàng)目前期工作咨詢(xún)收費(fèi)暫行規(guī)定》（計(jì)價(jià)格[1999]1283號(hào)）和《關(guān)于轉(zhuǎn)發(fā) 國(guó)家計(jì)委印發(fā)的通知》（川價(jià)字費(fèi)[2000]35 號(hào)） 估算投資額 項(xiàng)目1000萬(wàn)元以下1000萬(wàn)元—3000萬(wàn)元 一、編制項(xiàng)目建議書(shū)1.5—2.52.5—5 二、編制可行性研究報(bào)告2.5—4.54.5—10 三、評(píng)估項(xiàng)目建議書(shū)0.8—1.51.5—3 四、評(píng)估可行性研究報(bào)告1—22—4 估算投資額 咨詢(xún)?cè)u(píng)估項(xiàng)目 3000萬(wàn)元—1 億元 1億元—5 億元 5億元—10億 元 10億元—50 億元 50億元以 上 一、編制項(xiàng)目建議書(shū)6-1414-3737-5555-100100—125 二、編制可行性研究報(bào)告12-2828-7575-l1