仰角狀況下噴頭性能試驗(yàn)研究

以沙發(fā)作為點(diǎn)火源,在相同的噴水強(qiáng)度下開展了6組住宅型噴頭和標(biāo)準(zhǔn)噴頭的滅火性能對(duì)比試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,采用住宅型噴頭和標(biāo)準(zhǔn)噴頭均能有效控火,但下垂型噴頭的動(dòng)作時(shí)間要早于邊墻型噴頭;在室內(nèi)環(huán)境條件變化方面,采用住宅型噴頭時(shí)co體積分?jǐn)?shù)較標(biāo)準(zhǔn)噴頭時(shí)降低67%,o2體積分?jǐn)?shù)提高了約0.07%,有明顯優(yōu)勢(shì)。

利用壓電陶瓷驅(qū)動(dòng)器產(chǎn)生的低頻微振動(dòng),實(shí)現(xiàn)了連續(xù)微流體的均勻離散和噴射。在試驗(yàn)所用的低頻范圍內(nèi)(1～10hz),點(diǎn)樣系統(tǒng)能夠?qū)γ總€(gè)驅(qū)動(dòng)脈沖作出響應(yīng),具有數(shù)字可控性。通過疏水化處理技術(shù)消除微噴嘴的“流掛”現(xiàn)象,實(shí)現(xiàn)了微噴射量可控。微振動(dòng)可以有效地消除微小顆?？赡軐?duì)微噴嘴造成的堵塞,提高了點(diǎn)樣噴頭工作的可靠性。驅(qū)動(dòng)頻率對(duì)液滴直徑有顯著的影響。可以通過改變頻率高低和微噴嘴內(nèi)徑大小實(shí)現(xiàn)皮升(pl)級(jí)點(diǎn)樣噴射。

選取旋轉(zhuǎn)式、折射式和縫隙式3種典型微噴頭,分別測(cè)定了上噴式安裝和下噴式安裝時(shí)的壓力-流量關(guān)系、水量分布。以單噴頭水量徑向分布數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),采用線性插值得到其射程。用surfer軟件繪出微噴頭的三維線框圖,形象直觀地得到微噴頭空間水量分布情況。并依據(jù)單噴頭水量分布資料,利用catch3d模擬計(jì)算3種微噴頭的組合噴灑均勻度。結(jié)果表明,2種不同的安裝形式下,3種微噴頭的壓力流量關(guān)系變化不大,下噴式安裝時(shí)的射程明顯小于上噴式。安裝形式對(duì)3種微噴頭的噴灑均勻度影響顯著。旋轉(zhuǎn)式和折射式微噴頭上噴時(shí),組合間距不大于1.2倍的射程時(shí),皆能達(dá)到較高均勻度;下噴時(shí)縮小組合間距方能滿足均勻度的要求。

研究離心霧化噴頭的性能是為了得到精密噴灑的工作參數(shù)。豐富我國在該領(lǐng)域的知識(shí)。從一系列轉(zhuǎn)速、直徑、網(wǎng)目以及有無齒等多因子試驗(yàn),來評(píng)價(jià)霧滴分布曲線和霧滴尺寸,通過作規(guī)律性的探索,得到離心霧化噴頭性能的主要影響因素取決于轉(zhuǎn)速大小。

為了檢驗(yàn)洛盧公路洛河大橋的施工質(zhì)量是否符合設(shè)計(jì)要求,為竣工驗(yàn)收提供科學(xué)依據(jù),對(duì)該橋進(jìn)行了靜載試驗(yàn)。介紹了檢測(cè)內(nèi)容、加載工況、測(cè)試方法以及靜載試驗(yàn)結(jié)果,由檢測(cè)結(jié)果可以得出結(jié)論:該橋的實(shí)際剛度、強(qiáng)度和抗裂性能均達(dá)到設(shè)計(jì)與規(guī)范要求,并具有一定承載潛力。

在分析噴嘴出口前壓力與噴嘴面積、射程之間關(guān)系的基礎(chǔ)上,闡述了異形噴嘴變量噴灑噴頭結(jié)構(gòu)形式及工作原理。對(duì)變量噴頭進(jìn)行了水力性能試驗(yàn),并繪制了單噴頭水量分布等值線圖。試驗(yàn)表明:異形噴嘴變量噴頭運(yùn)行可靠,能夠?qū)崿F(xiàn)正方形和三角形噴灑域,與圓形噴嘴的搖臂變量噴頭相比其噴灑性能良好,改善了噴灌均勻性。

閉式噴頭密封性能試驗(yàn)記錄 編號(hào)： 單位（子單位）工程名稱 子分部（系統(tǒng)）工程名稱 驗(yàn)收部位、區(qū)、段 安裝單 位 項(xiàng)目經(jīng)理 施工執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)名稱及編號(hào) 閉式噴頭使用區(qū)域（或系統(tǒng)） 型 號(hào) 規(guī) 格 進(jìn) 貨 量 試 驗(yàn) 量 抽 檢 率 標(biāo)準(zhǔn)要求實(shí)際試驗(yàn) 試驗(yàn) 壓力 （mpa） 持續(xù) 時(shí)間 （min） 試驗(yàn) 壓力 持續(xù) 時(shí)間 安裝單位 檢查結(jié)果 專業(yè)工長(zhǎng)（施工員）施工班 組長(zhǎng)

利用射流附壁原理,設(shè)計(jì)一種大射程的全射流微噴頭。分析了全射流微噴頭旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)力與射流元件作用區(qū)結(jié)構(gòu)尺寸的關(guān)系,得到兩種驅(qū)動(dòng)力的計(jì)算公式。通過正交試驗(yàn)得到了最優(yōu)轉(zhuǎn)速、最遠(yuǎn)射程時(shí)的作用區(qū)位差、作用區(qū)長(zhǎng)度和蓋板位差的尺寸組合。對(duì)最優(yōu)結(jié)構(gòu)樣機(jī)進(jìn)行了水力性能測(cè)試,測(cè)試結(jié)果與正交試驗(yàn)結(jié)果一致,樣機(jī)水量分布均勻,射程、水滴直徑達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

閉式旋轉(zhuǎn)型雨淋噴頭的試驗(yàn)研究 (2)

針對(duì)傳統(tǒng)圓形和扇形噴灑域噴頭在應(yīng)用中存在漏噴、超噴與界外噴問題,指出其工作的局限性,并提出解決上述問題的新思路,即加裝變噴嘴裝置,使其根據(jù)來流壓力的大小自動(dòng)調(diào)節(jié)噴嘴出口面積的大小,進(jìn)而自動(dòng)改變射程,能夠?qū)崿F(xiàn)非圓形噴灑域的噴灑。給出一種非圓形噴灑域變量噴頭異形噴嘴新結(jié)構(gòu)-簧片式,介紹了其結(jié)構(gòu)特征及工作原理,并測(cè)量其射程、流量,試驗(yàn)結(jié)果表明簧片式異形噴嘴噴頭可以實(shí)現(xiàn)非圓形變量噴灑。最后指出其待解決的問題為噴灑的均勻度不高,提出研究變量噴灑噴頭的建議。

噴灌噴灑水滴直徑是衡量一個(gè)噴頭性能的重要指標(biāo)。針對(duì)傳統(tǒng)噴灌水滴直徑測(cè)量較為復(fù)雜的問題,提出基于adobe7.0軟件測(cè)量水滴直徑的方法,運(yùn)用該方法對(duì)色斑直徑與水滴直徑關(guān)系進(jìn)行了率定,并對(duì)雨鳥系列噴頭的水滴直徑進(jìn)行了測(cè)量,得到了3種水滴平均直徑的關(guān)系、水滴直徑與噴頭距離的關(guān)系以及水滴累積體積百分?jǐn)?shù)曲線圖。

介紹閉式旋轉(zhuǎn)型雨淋噴頭的結(jié)構(gòu)和工作原理。通過動(dòng)態(tài)熱性能試驗(yàn)驗(yàn)證閉式旋轉(zhuǎn)型雨淋噴頭玻璃球熱反應(yīng)靈敏度,進(jìn)行了下垂安裝方式兩個(gè)高度的布水性能試驗(yàn),通過木垛火滅火試驗(yàn)和不同工作壓力的轉(zhuǎn)速試驗(yàn)檢驗(yàn)其滅火控制性能,并在0.2mpa的工作壓力下試驗(yàn)連續(xù)噴水性能。試驗(yàn)結(jié)果表明:閉式旋轉(zhuǎn)型雨淋噴頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)利于熱傳遞,具有良好的動(dòng)態(tài)熱性能和布水均勻性,且達(dá)到輕危險(xiǎn)級(jí)灑水密度要求,工作穩(wěn)定可靠。

壓力 （mp 持續(xù)時(shí)間 （s） 壓力 （mpa） 持續(xù)時(shí)間 （s） 壓力 （mpa） 持續(xù)時(shí)間 （s） 壓力 （mpa） 持續(xù)時(shí) 間 噴頭131803180 噴頭231803180 噴頭331803180 噴頭431803180 噴頭531803180 噴頭631803180 噴頭731803180 噴頭831803180 噴頭931803180 噴頭1031803180 測(cè)試人員 標(biāo)準(zhǔn)（設(shè)計(jì)）要求實(shí)際試驗(yàn) 監(jiān)理（建設(shè)）單位驗(yàn)收結(jié)論 專業(yè)監(jiān)理工程師（建設(shè)單位項(xiàng)目專業(yè)技術(shù)負(fù)責(zé)人）：　　年　月　日 安裝單位檢查評(píng)定結(jié)果 專業(yè)工長(zhǎng)（施工員） 無滲漏，無損傷，評(píng)定合格 項(xiàng)目專業(yè)質(zhì)量檢查員：　　年　月　日 試驗(yàn)數(shù)量（個(gè)）40 抽查率（%）2.4% 試驗(yàn) 編號(hào) 公稱壓力 （mpa） 強(qiáng)度試驗(yàn)嚴(yán)密性試

目錄 v 目錄 摘要..................................................................................................................................i abstract................................................................................................................................iii 1緒論...............................................................................................................

黃河三角洲粉土原位力學(xué)性能試驗(yàn)研究——黃河三角洲粉土主要為第四紀(jì)散河流堆積物。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)鉆探取樣、旁壓試驗(yàn)(pmt)、扁鏟試驗(yàn)(dmt)和室內(nèi)試驗(yàn)，綜合研究黃河三角洲粉土的原位力學(xué)特性。室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果表明，黃河三角洲粉土粒徑集中在0．075-0．005mm，粒徑均勻...

進(jìn)行了33個(gè)直角扣件鋼管節(jié)點(diǎn)的抗扭性能試驗(yàn),試驗(yàn)參數(shù)主要有:扣件擰緊扭矩的大小、扣件的周轉(zhuǎn)次數(shù)、周轉(zhuǎn)加載幅度等。試驗(yàn)結(jié)果表明:隨著扣件擰緊扭矩的增大,在一次性破壞試驗(yàn)下扣件鋼管節(jié)點(diǎn)的抗扭剛度也隨之增大,但是在多次周轉(zhuǎn)試驗(yàn)下,其剛度增加的幅度則不如一次性破壞試驗(yàn)時(shí)明顯,而且周轉(zhuǎn)加載幅度越大時(shí),抗扭剛度增加的幅度也越小;扣件周轉(zhuǎn)次數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)抗扭剛度的影響相對(duì)較大,周轉(zhuǎn)次數(shù)為15次時(shí),節(jié)點(diǎn)抗扭剛度達(dá)到最大,周轉(zhuǎn)次數(shù)超過35次時(shí),抗扭剛度趨于恒定,同時(shí)在該文試驗(yàn)的周轉(zhuǎn)次數(shù)范圍內(nèi),扣件節(jié)點(diǎn)的抗扭剛度均大于新扣件一次性試驗(yàn)的抗扭剛度;周轉(zhuǎn)加載幅度越大,則節(jié)點(diǎn)的抗扭剛度下降的愈快,試驗(yàn)?zāi)苤苻D(zhuǎn)的次數(shù)也愈少。在試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上,回歸出直角扣件鋼管節(jié)點(diǎn)扭矩(t)-轉(zhuǎn)角(θ)的關(guān)系曲線。由于扣件的節(jié)點(diǎn)抗扭剛度,同時(shí)受多種因素的相互影響,而工程上也較難界定扣件的周轉(zhuǎn)次數(shù)及周轉(zhuǎn)加載幅度等因素,針對(duì)以上情況,提出了扣件式鋼管支撐體系施工中的幾點(diǎn)建議。

為了解地鐵運(yùn)營期點(diǎn)型探測(cè)器受活塞風(fēng)的影響及其適應(yīng)性和設(shè)置方式,采用碎紙、棉繩和聚氨酯塑料試驗(yàn)火,在地鐵站臺(tái)進(jìn)行初期火災(zāi)探測(cè)實(shí)體試驗(yàn)。對(duì)2種類型點(diǎn)型探測(cè)器在模擬運(yùn)營工況與夜間停運(yùn)工況的適應(yīng)性進(jìn)行對(duì)比分析,同時(shí),針對(duì)設(shè)置鏤空格柵吊頂?shù)罔F車站,研究點(diǎn)型探測(cè)器在吊頂上下不同安裝位置時(shí)的響應(yīng)性能。試驗(yàn)結(jié)果表明:列車運(yùn)行產(chǎn)生的活塞風(fēng)擾亂煙氣的上升和擴(kuò)散運(yùn)動(dòng),對(duì)陰燃火源煙氣影響顯著,有煙明火煙氣能較快地通過格柵空隙到達(dá)中板;在地鐵運(yùn)營工況條件,煙溫復(fù)合探測(cè)器響應(yīng)性能表現(xiàn)不理想,不同空間安裝的點(diǎn)型感煙探測(cè)器報(bào)警時(shí)間與報(bào)警數(shù)量均較停運(yùn)工況發(fā)生變化。設(shè)置鏤空格柵吊頂車站站臺(tái)層公共區(qū)運(yùn)營期使用點(diǎn)型感煙探測(cè)器進(jìn)行保護(hù)時(shí),應(yīng)當(dāng)貼中板和貼格柵吊頂雙層安裝。

有風(fēng)條件下噴射仰角對(duì)噴頭性能的影響

有風(fēng)條件下噴射仰角對(duì)噴頭性能的影響

蒸汽在過冷水下噴注過程中,由于汽泡潰滅及噴注射流擾動(dòng)會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的噪聲.通過試驗(yàn)研究了不同結(jié)構(gòu)的三噴頭蒸汽水下噴注在不同的水溫及蒸汽流量下的噪聲規(guī)律.試驗(yàn)結(jié)果表明:三噴頭噴注a聲壓級(jí)噪聲主要受水溫、蒸汽流量及噴頭結(jié)構(gòu)的影響,其中水溫對(duì)噴注噪聲的影響最大;噴注噪聲隨著蒸汽流量的增加而增大;在試驗(yàn)范圍內(nèi),減小噴頭的孔徑或相對(duì)孔間距,可以減小噴注噪聲.

在不改變噴頭原有結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)了一種由上支撐桿、下支撐桿、限位桿、柔性波紋管組件、內(nèi)螺紋空心軸、定位螺釘、調(diào)節(jié)螺釘?shù)冉M成的噴頭仰角調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu),實(shí)現(xiàn)噴頭仰角在13°、18°、23°、30°4個(gè)角度的調(diào)節(jié),并對(duì)安裝了該機(jī)構(gòu)的噴頭進(jìn)行了水力性能試驗(yàn)。結(jié)果表明,噴頭仰角為23°時(shí),不同工作壓力下噴頭的射程均最大;在23°與30°時(shí)組合均勻度系數(shù)相對(duì)較大,最利于組合噴灌。不同工作壓力下,平均噴灌強(qiáng)度隨著噴頭仰角的減小而增大。噴頭仰角由23°減小到13°時(shí),噴頭噴灑水滴的飄移損失減小,平均噴灌強(qiáng)度增加,因此噴頭仰角減小可以增強(qiáng)其抗風(fēng)、抗坡能力。仰角越小,噴頭射程末端降水量變化越劇烈,導(dǎo)致噴頭噴灑降水量分布不均,所以仰角調(diào)節(jié)不宜過小。安裝了仰角調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的噴頭在各象限的轉(zhuǎn)動(dòng)誤差均小于±10%,其轉(zhuǎn)動(dòng)均勻性符合要求。

前面已經(jīng)介紹,地形坡度影響單噴頭的水量分布性狀。在無風(fēng)條件下,旋轉(zhuǎn)均勻的噴頭在坡面上的水量分布圖形,近似為下坡側(cè)拉長(zhǎng)變疏,上坡側(cè)壓縮加密的偏心圓。鑒于影響噴頭水量分布的因素極其復(fù)雜,為了揭示地形坡度對(duì)單噴頭水量分布圖形影響的客觀規(guī)律,有必要通過試驗(yàn)實(shí)測(cè)的途徑,測(cè)試記錄