中硅鉬耐熱鑄態(tài)球鐵發(fā)動(dòng)機(jī)排氣管鑄造生產(chǎn)工藝

本文根據(jù)柴油發(fā)動(dòng)機(jī)排氣歧管工作溫度提高到600～750℃的工作條件,論述了影響排氣歧管耐熱性、抗裂性的主要因素,在殼型背丸鑄造工藝生產(chǎn)條件下,研究開發(fā)出鑄態(tài)耐熱鐵素體基體球墨鑄鐵排氣歧管。生產(chǎn)試驗(yàn)表明:排氣歧管鑄件采用wsi=3.8%～4.2%、wmo=0.6%～0.8%的化學(xué)成分,生產(chǎn)出鑄態(tài)鐵素體≥90%的排氣管鑄件,能夠滿足600～750℃、1000h耐久試驗(yàn)工作條件。

中硅鉻鉬合金耐熱球鐵及在玻璃透鏡模具上的應(yīng)用

中硅鉻鉬合金耐熱球鐵及在玻璃透鏡模具上的應(yīng)用

通過對發(fā)動(dòng)機(jī)排氣管隔熱保溫,在jl368q3型電噴汽油機(jī)上開展了醇類燃料發(fā)動(dòng)機(jī)排氣管保溫降低醇醛排放的研究,采用氣相色譜-氦離子化檢測器(pdhid)快速檢測方法檢測發(fā)動(dòng)機(jī)的醇醛排放。結(jié)果表明:與排氣管保溫前相比,排氣管保溫后醇排放降低,低負(fù)荷工況下(tc<850k)醛排放變化不大,中高負(fù)荷工況下(tc≥850k)醛排放降低,醇醛排放降幅隨排氣溫度升高而變大。排氣管保溫延長了排氣在高溫下的反應(yīng)時(shí)間,有利于未燃醇、醛的快速氧化,轉(zhuǎn)速為4000r/min、負(fù)荷高于21n·m時(shí)(tc≥900k),排氣管保溫后未燃醇、醛排放降低70%以上。排氣溫度和高溫下的氧化反應(yīng)時(shí)間對醇醛的氧化影響較大。

發(fā)動(dòng)機(jī)氣門座用鑄鐵的生產(chǎn)工藝

故障現(xiàn)象:一輛東風(fēng)神河自卸車,出現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)排氣管排黑煙、動(dòng)力不足現(xiàn)象。故障檢查:首先檢查空氣濾清器及進(jìn)、排氣管道,結(jié)果未發(fā)現(xiàn)問

排氣管長短對發(fā)動(dòng)機(jī)性能有何影響？ 【銃蒙的回答(23票)】: 我們一般將排氣管分為冷端和熱端。 熱端即催化器管，里面放著載體，將發(fā)動(dòng)機(jī)做工后的廢氣中 的hc，nox，co等成分催化轉(zhuǎn)化成h2o和co2，避免 排放超標(biāo)。 一定情況下，出于布置或者排放控制原因，排氣管也會有兩 個(gè)催化器包，作用差不多。 冷端即廣義上的排氣管，入口在發(fā)動(dòng)機(jī)艙連接熱端，出口在 車輛尾部。 排氣管冷端的作用就是消音減震，通過消音器包的體積， 消音器內(nèi)部的高頻管，隔板，玻纖，還有排氣管吊耳等構(gòu)造 來降噪減震，避免發(fā)動(dòng)機(jī)的排氣噪聲，輻射噪聲響到駕駛?cè)?員，或者給買不到超跑的改車黨一個(gè)吵死街坊的機(jī)會，讓他 們切了消音器，讓排氣管噪起來。 排氣管的長度這個(gè)因素在整個(gè)排氣系統(tǒng)噪聲，功能的作用有 一定影響，但影響可能沒有消音器大。 首先是排氣背壓的影響，排氣管的長度越長，排氣隨管路的 填充量越多，管路流動(dòng)

結(jié)合高鋁耐熱球鐵材質(zhì)的合金特性及其鑄造工藝特點(diǎn),通過在生產(chǎn)過程中對制造工藝的不斷探索研究,總結(jié)出一套生產(chǎn)高鋁耐熱球鐵鑄件的工藝方案,從而為集團(tuán)公司新煉鋼項(xiàng)目成功制造出一批高鋁耐熱球鐵護(hù)板。

結(jié)合高鋁耐熱球鐵材質(zhì)的合金特性及其鑄造工藝特點(diǎn)，通過在生產(chǎn)過程中對制造工藝的不斷探索研究，總結(jié)出一套生產(chǎn)高鋁耐熱球鐵鑄件的工藝方案，從而為集團(tuán)公司新煉鋼項(xiàng)目成功制造出一批高鋁耐熱球鐵護(hù)板。

對rqtal5si5的耐熱鑄鐵進(jìn)行實(shí)驗(yàn),我們掌握了其生產(chǎn)工藝的關(guān)鍵技術(shù),即在保證一定化學(xué)成分不變的條件下,通過嚴(yán)格的溫度控制,改變孕育方式及孕育時(shí)間,向靜置的鋁液均勻快速地沖入已球化的鐵液,再進(jìn)行最后的孕育能獲得良好性能的鑄件。

汽車發(fā)動(dòng)機(jī)排氣岐管的優(yōu)良材質(zhì)_高硅鉬球墨鑄鐵[1](精)

為了降低發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸蓋的熱負(fù)荷，在氣缸蓋排氣道內(nèi)鑄入外壁噴涂陶瓷的鋼殼。鋼殼的形狀尺寸及厚度均勻性要求嚴(yán)格。應(yīng)用計(jì)算機(jī)建立精確的三維數(shù)學(xué)模型，并用高精度數(shù)控銑床加工出鑄造用模具。最后，用精密熔模鑄造法加工出符合要求的不銹鋼鋼殼。

針對某鋁合金高速發(fā)動(dòng)機(jī)水冷雙層排氣管結(jié)構(gòu)特點(diǎn),以及消失模鑄造成形過程中的關(guān)鍵核心技術(shù)、生產(chǎn)過程中的質(zhì)量問題及解決措施進(jìn)行了簡要介紹。

分析了某鋁合金高速發(fā)動(dòng)機(jī)水冷雙層排氣管結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。介紹了消失模鑄造成型過程中的關(guān)鍵核心技術(shù)、消失模鑄造過程中的質(zhì)量問題及其解決措施。

本文首先通過cfd軟件fire計(jì)算排氣歧管的內(nèi)、外流場，得到歧管內(nèi)外壁面的溫度以及換熱系數(shù)分布。并將結(jié)果映射到fem的網(wǎng)格上。最后通過abaqus對歧管總成進(jìn)行熱負(fù)荷分析。以期消除裂紋以及斷裂等潛在問題。

沖天爐生產(chǎn)鑄態(tài)球鐵爐篦子

本文以發(fā)動(dòng)機(jī)排氣余熱回收有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)排氣換熱器窄點(diǎn)為研究對象,針對亞臨界有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)中排氣換熱器窄點(diǎn)位置確定方法的不足之處,提出了一種簡單快捷的確定窄點(diǎn)位置的新方法-平衡點(diǎn)法。選取r123為工質(zhì),對不同窄點(diǎn)溫差下的各循環(huán)參數(shù)進(jìn)行計(jì)算,得到了各參數(shù)值。結(jié)果表明:隨著窄點(diǎn)溫差取值的增大,換熱面積與換熱量等循環(huán)參數(shù)都呈減小趨勢,并且在較小窄點(diǎn)溫差值變動(dòng)時(shí)對上述參數(shù)影響更加顯著。傳熱窄點(diǎn)溫差的取值要綜合考慮傳熱效果、系統(tǒng)性能與經(jīng)濟(jì)性因素。

針對鑄態(tài)鐵素體基硅鉬球鐵的特殊要求,通過設(shè)計(jì)適宜的化學(xué)成分,采用合理的球化孕育工藝及冷卻速度等措施進(jìn)行試驗(yàn),穩(wěn)定地獲得了珠光體含量≤5%、碳化物≤1%及伸長率≥15%的硅鉬球鐵,并進(jìn)行了生產(chǎn)性試驗(yàn)驗(yàn)證。

為使球鐵機(jī)油泵齒輪的鑄態(tài)性能達(dá)到qt600-10要求，采用如下技術(shù)措施：①通過選用合理的化學(xué)成分，采用沖天爐與電爐雙聯(lián)熔煉工藝，進(jìn)行兩次脫硫獲得高溫低硫原鐵液；②采用加蓋法球化處理工藝，來提高鎂的吸收率；③選用低稀土球化劑，降低球化劑加入量，從而降低生產(chǎn)成本；④采用含ba、sb的孕育劑，來得到合適的鐵索體和珠光體比例。

由于gjvsimo4.5-0.6蠕墨鑄鐵具有優(yōu)異的抗熱疲勞性能,因而在排氣管上得以應(yīng)用。通過蠕化工藝、孕育、檢測等技術(shù)開發(fā),該材質(zhì)排氣管在東風(fēng)汽車有限公司商用車鑄造二廠已穩(wěn)定生產(chǎn)。

雙聯(lián)熔煉生產(chǎn)鑄態(tài)高韌性球鐵管件

采用反向蒙特卡羅法(reversemonte-carlo,簡稱rmc)結(jié)合窄帶模型計(jì)算了模型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)(不帶加力)排氣系統(tǒng)的紅外輻射強(qiáng)度?？紤]了金屬壁面的發(fā)射和反射以及燃?xì)庵衏o2,co和h2o等組分的吸收、發(fā)射和透射,組分的吸收系數(shù)由nasasp3080數(shù)據(jù)庫獲得,并對判斷射線歸宿的過程進(jìn)行了改進(jìn),開發(fā)了計(jì)算程序。實(shí)驗(yàn)測量了模型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)排氣系統(tǒng)的中波紅外光譜輻射強(qiáng)度及其空間輻射強(qiáng)度分布。結(jié)果表明:計(jì)算得到的3～5μm波段內(nèi)的光譜輻射強(qiáng)度以及空間輻射強(qiáng)度分布與實(shí)驗(yàn)值吻合較好,最大誤差為10%左右,本文的計(jì)算方法能比較準(zhǔn)確地反映渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)排氣系統(tǒng)在非加力狀態(tài)下的中波紅外輻射特征。