主樓筏基CFG樁復(fù)合地基帶地下室時(shí)地基承載力計(jì)算方法

剖面號(hào)復(fù)合地基承載力特征值（kpa)有效樁長 12659.4m03.4 樁的參數(shù)半徑r=0.2230411.40m03.4 周長u=1.2566432779.4m02.4 樁端面積ap=0.1256642779.9m03.2 第2層土厚l1=0532611.8m02.2 第3層土厚l2=2.45628810.2m02.8 第4層土厚l3=2.372368.4m04.2 第5層土厚l4=382769.5m02.6 第一層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk1=35930910.46m01.46 第二層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk2=451028210m03 第三層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk3=40112919.35m01.15 第四層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk

CFG樁復(fù)合地基承載力計(jì)算新公式研究_張欽喜

地基承載力計(jì)算方法 粘性土參考錘擊數(shù)與承載力關(guān)系表 錘擊數(shù) （10kg） 15202530354045505560 kpa100140180220260300340380420460 計(jì)算 公式 一、粘性土：n10x8-20; 二、素性土：n10x2.45+6.25； 三、碎石土中性礫砂：n63.5x37.3+21; n63.5x2.184÷3;

地基承載力計(jì)算方法 一說到地基承載力計(jì)算，相關(guān)建筑人士還是比較陌生的，地基 承載力怎么計(jì)算？地基承載力計(jì)算方法有哪些？以下是為建筑人士 整理相關(guān)地基承載力計(jì)算方法基本內(nèi)容，具體內(nèi)容如下： 地基承載力計(jì)算是地基計(jì)算中重要且最基本的工作，一直以來， 不少設(shè)計(jì)人員只習(xí)慣于深寬修正的計(jì)算方法，對于地基承載力的概念 以及各種計(jì)算方法認(rèn)識(shí)不清。故對于地基承載力的基本概念、地基設(shè) 計(jì)的理念以及在地基設(shè)計(jì)過程中多種地基承載力計(jì)算方法及其綜合 應(yīng)用，需要進(jìn)行必要的梳理和說明。 下面通過相關(guān)資料的整理，梳理了地基承載力計(jì)算方法的種類如 下： 根據(jù)載荷試驗(yàn)的p-s曲線來確定確定地基承載力最直接的方法 是現(xiàn)場載荷試驗(yàn)的方法。 根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范確定在gbj7－89《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中 給出了各類土的地基承載力經(jīng)驗(yàn)值。 根據(jù)地基承載力理論公式確定地基承載力理論公式是在一定的 假定條件下通過

第1頁 單位 樁徑0.4m 樁周長u1.256m 面積ap0.1256㎡ 土層號(hào)土層厚度樁周土側(cè)阻力qsiqp 11.43042.000kn 22.63078.00kn 31.84072.000kn 43.635126.000kn 51.74576.50kn 63.150155.00kn 74.22396.60kn 82.860168.00kn 90.57035.00kn 樁總長∑＝21.7849.100kn 1000125.600kn α1.000 ra=(μp∑qsili+qpap)596.035kn fspk400kn/㎡ β0.75 fsk85.000kn/㎡ m=(fspk-βfsk)／(ra/ap-βfsk)0.0

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1.單樁承載力的計(jì)算 樁徑d=300間距s=4.38xd=1314 土層號(hào)土層厚度側(cè)摩阻端阻周長底面積 51.994 64.772 71.396 81.1110 95.798 100.2110 110.898 樁長=15.7 2.置換率 等邊三角形布樁1.05 m=0.0473 正方形布樁1.13 m=0.0408 矩形布樁1.13 s1=1750s2=1750 m=0.0230 置換率m=0.0408 3.樁身強(qiáng)度校核 25 ra=1509.66 3ra/ap=64072 0.39018604 589.048623 4.復(fù)合地基承載力特征值 fak=160 fsk=160 β=0.75(0.75~0.95) ra=589.04862 ap=0.0707 fspk=455.29 5.復(fù)

當(dāng)前,在巖土工程實(shí)際實(shí)施過程中,運(yùn)用cfg樁復(fù)合地基工程的地基的承載力比未實(shí)施該工程的天然地基承載力更加低下的情況時(shí)有發(fā)生,這種情況不但影響了工程質(zhì)量,而且在很大程度上導(dǎo)致了人力、財(cái)力和物力的浪費(fèi)。文章通過對cfg樁復(fù)合地基承載力的分析,期望能夠?qū)σ院蟮墓こ淌┕ぬ峁┮欢ǖ慕梃b作用。

某客運(yùn)專線某標(biāo)段采用cfg樁加固技術(shù)。對cfg樁進(jìn)行了低應(yīng)變動(dòng)測、單樁承載力試驗(yàn)、復(fù)合地基承載力試驗(yàn)及理論計(jì)算。結(jié)果表明:一類樁占93.9%,二類樁占6.1%;單樁承載力及復(fù)合地基承載力特征值均大于設(shè)計(jì)值。建立了三維有限元模型,模擬分析了cfg樁頂及樁間土應(yīng)力隨加載水平的變化關(guān)系以及cfg樁及樁間土應(yīng)力分擔(dān)比。模擬結(jié)果表明:1)隨著荷載的增加,cfg樁頂應(yīng)力及樁間土應(yīng)力也隨之增大,但cfg樁頂應(yīng)力的增長速率大于樁間土;2)加載初期,cfg樁與樁間土應(yīng)力分擔(dān)比逐漸增大,且增長速度較快;隨著荷載的增加,樁土應(yīng)力分擔(dān)逐漸趨于穩(wěn)定。

一、單樁承載力計(jì)算 布樁方式：2(1-三角形;2-矩形) 樁徑d=0.5m 樁x向間距:0.9m 樁y向間距:0.9m fcu=1.52mpa(90d齡期立方體抗壓強(qiáng)度平均值) η=0.33(樁身強(qiáng)度折減系數(shù),可取0.33) fsk=90kpa(樁間土承載力) β=0.25(樁間土承載力折減系數(shù)0.1~0.9) α=0.5(樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)0.4~0.6) 土層信息 qsi(側(cè)阻力特 征值) 土層厚度 195 2150.5 300 400 5000000 5.50 根據(jù)樁身強(qiáng)度計(jì)算單樁承載力:ra=ηfcuap=98.49kn 根據(jù)土層情況計(jì)算單樁承載力:ra=up∑qsili+αqpap=104.07kn 二、復(fù)合地基承載力計(jì)算 =1.017 m=d 2 /de

在分析樁承式加筋墊層路堤的力學(xué)作用機(jī)理與地基承載力影響因素的基礎(chǔ)上,將地基承載力視為下承樁體復(fù)合地基承載力與加筋墊層及邊坡土體壓力作用所增加的承載力之和,采用疊加法建立1種綜合考慮基礎(chǔ)剛度、置換率、墊層擴(kuò)散作用、加筋拉力作用、邊坡土體壓力作用的地基承載力計(jì)算公式與驗(yàn)算方法。研究結(jié)果表明:樁承式加筋墊層路堤地基承載力隨基礎(chǔ)剛度的減小、置換率的提高、加筋層數(shù)的增加、墊層擴(kuò)散作用的加強(qiáng)而提高,筋材拉力對提高地基承載力起主要作用。

地基承載力的確定應(yīng)兼顧地基強(qiáng)度與地基變形控制。討論了基礎(chǔ)設(shè)計(jì)過程中的地基設(shè)計(jì)理念,對地基承載力術(shù)語的沿革及地基承載力多種計(jì)算方法進(jìn)行了梳理,并給出了基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)的計(jì)算公式。通過實(shí)例分析強(qiáng)調(diào)了不同地基承載力計(jì)算方法的綜合應(yīng)用。期望能夠?qū)υO(shè)計(jì)人員在基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)正確理解與綜合應(yīng)用地基承載力計(jì)算方法有所幫助。

復(fù)合地基是指由基體(樁間土)和加固體(樁)構(gòu)成的地基載體,可分為剛性樁復(fù)合地基和柔性復(fù)合地基,與均質(zhì)地基和柱基礎(chǔ)不同的是加固區(qū)是由基體和加固體構(gòu)成,是非均質(zhì)的異向結(jié)構(gòu),在荷載的作用下,樁體和增

碎石樁是一種散體材料樁，在石油化工儲(chǔ)罐工程中廣泛使用，是一種經(jīng)濟(jì)有效的地基處理方法。目前碎石樁有多種成樁方法，如振沖碎石樁、振動(dòng)沉管碎石樁、柱錘沖擴(kuò)碎石樁等。本文對確定碎石樁復(fù)合地基承載力的7種方法從基本假設(shè)、計(jì)算模型、計(jì)算參數(shù)、計(jì)算公式等方面進(jìn)行探討，通過工程實(shí)例，將7種計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比。

主要介紹了長短樁復(fù)合地基的發(fā)展現(xiàn)狀以及承載力的一些計(jì)算方法,并指出了該方法需要完善的地方。

中鐵二十二局哈鐵建設(shè)集團(tuán)佳木斯宏順橋梁 預(yù)制構(gòu)件有限公司岫巖梁場 制、存梁臺(tái)座承載力計(jì)算書 編制: 審核： 批準(zhǔn)： 2009-03-1發(fā)布2009-03-10實(shí)施 生產(chǎn)臺(tái)座計(jì)算（一） 跨度32m 一、生產(chǎn)臺(tái)座處地基為砂夾碎石，地基承載力為200kpa～ 300kpa，取允許承載力[δ]為200kpa，臺(tái)座簡圖附圖1： 二、臺(tái)座計(jì)算 （一）、張拉后假設(shè)梁作用于端部4米范圍內(nèi)，臺(tái)座混凝土 厚度76cm。梁重139.29t 作用力n=139.29/2+3.84*0.76×4×2.5 =98.824t 地基應(yīng)力p=98.824/（3.84*4）=6.434t/m2=64.34kpa〈[δ]， 可以 （二）、澆注混凝土?xí)r臺(tái)座承受模板重量、梁體混凝土的自 重、臺(tái)座混凝土自重及振動(dòng)力。 合計(jì)設(shè)為189.29t。 計(jì)算臺(tái)座中部每米地基

成都地鐵7號(hào)線土建12標(biāo)地基承載力計(jì)算 書 1 地基承載力計(jì)算書 吊車履帶長度為9.5m，履帶寬度為1.3m，兩履帶中心距離為 6.4m，吊車自重為260t,地基承載力計(jì)算按最大起重量100t時(shí)計(jì) 算，若起吊100t重物地基承載力滿足要求，則其余均滿足。 現(xiàn)假設(shè)履帶吊重心位于兩履帶中央，不考慮履帶吊配重對吊裝 物的平衡作用，其受力分析如圖： 圖5.4-1履帶吊受力簡化圖 考慮起吊物在吊裝過程中的動(dòng)載力，取動(dòng)載系數(shù)為1.1則由力 矩平衡原理可以得出靠近盾構(gòu)井處履帶壓力為： rmax=（260×6.4/2+1.1×100×（9.74+6.4/2））/6.4=357.4t 履帶長度為9.5m，單個(gè)履帶寬度為1.3m，履帶承壓面積s為： s=9.5×1.3=12.35m2 p=rmax/s=374.6/12.

蘇州繞城高速公路hb-4標(biāo) 預(yù)制場地基承載力計(jì)算 30米箱梁的最大重量為900kn，考慮1.2倍的安全系數(shù)，取驗(yàn) 算荷載為1.2*900=1000kn。進(jìn)行地基處理時(shí)，灰土層底標(biāo)高為 1.5m，查地質(zhì)報(bào)告知該土層為粘土層，[σ]＝60kpa，張拉前底模所 受平均強(qiáng)度1000*103n/30*1*106mm2＝0.033mpa。 因此底模中間段采用15cm厚，2.5m寬c25砼擴(kuò)大基礎(chǔ)能滿足 所受荷載； 張拉時(shí)荷載轉(zhuǎn)移至兩端，各端所受荷載為500kn。因此，兩端需 進(jìn)行加固處理，增加受壓面積，張拉時(shí)兩端所受強(qiáng)度為： 500*103/5*3*106＝0.033mpa<[σ]＝0.06mpa。 所以該設(shè)計(jì)安全可靠。 蘇州繞城高速公路hb-4標(biāo) 龍門軌道基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算 由于用兩個(gè)龍門起吊梁板，考慮到起吊時(shí)箱梁的超載系數(shù)和沖擊 系數(shù)以及起吊設(shè)備和龍門貝雷

地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk(kn/m 2)220.00一層柱底荷載設(shè)計(jì)值n(kn)####### 基礎(chǔ)寬度修正系數(shù)ηb0一層墻體荷載設(shè)計(jì)值nq(kn)0.00 基礎(chǔ)深度修正系數(shù)ηd1.1基底短邊方向力矩設(shè)計(jì)值mb(kn·m)0.00 基礎(chǔ)底面以下土的重度γ(kn/m3)9.00基底長邊方向力矩設(shè)計(jì)值ml(kn·m)0.00 基礎(chǔ)底面以上土的重度γ0(kn/m 3 )13.00柱沿基礎(chǔ)短邊方向尺寸bc(mm)450.00 基礎(chǔ)底面寬度b(m)3.00柱沿基礎(chǔ)長邊方向尺寸hc(mm)450.00 基礎(chǔ)埋置深度d(m)1.90基礎(chǔ)長短邊尺寸比l/b1.00 承載力修正用基礎(chǔ)埋置深度d'(m)0.00混凝土強(qiáng)度等級(jí)c30 基礎(chǔ)高度h(mm)900受力鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy(n/mm

結(jié)合工程實(shí)例,對地基承載力的計(jì)算因素和幾種計(jì)算方法加以介紹。

在深水碼頭、防浪堤等大型港口工程建設(shè)中常常會(huì)遇到構(gòu)筑物下覆地基由非均質(zhì)的層狀土構(gòu)成的情況。對于這類非均質(zhì)層狀地基,我國港口工程地基規(guī)范推薦采用hansen61公式、hansen69公式和sokolovskii數(shù)值解法3種方法計(jì)算地基的極限承載能力。然而,工程實(shí)踐中由這3種方法計(jì)算得出的地基極限承載力數(shù)值往往有較大的差別?？紤]到規(guī)范的繼承性,基于牛頓迭代法,針對3個(gè)理論計(jì)算公式編制了計(jì)算程序,根據(jù)長江口深水治理二期工程地質(zhì)實(shí)測資料,運(yùn)用該計(jì)算程序?qū)υ摰貐^(qū)地基的極限承載能力進(jìn)行了計(jì)算比較。計(jì)算結(jié)果表明,對于非均質(zhì)層狀地基,在相同地質(zhì)條件、相同荷載條件下sokolovskii數(shù)值解法得到的承載力數(shù)值最大,hansen69公式得到的承載力數(shù)值最小。

這篇論文是關(guān)于cfg樁地基處理的，希望對你們的施工有所幫助。 一、引言 cfg樁復(fù)合地基技術(shù)已在全國廣泛推廣應(yīng)用，國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(jgj7 9-2002)的頒布，為工程技術(shù)人員進(jìn)行cfg樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)、施工及檢測提供了技術(shù)依據(jù)。 但在復(fù)合地基承載力的確定及復(fù)合地基檢測方面，在不同地區(qū)基于某些地區(qū)性經(jīng)驗(yàn)，存在一 些差異。本文將根據(jù)自己一些粗淺體會(huì)就上述問題做一些討論。 二、復(fù)合地基承載力的確定 根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(gbj79-2002)(簡稱地基規(guī)范)和《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(j gj79-2002)(簡稱地基處理規(guī)范)，復(fù)合地基承載力確定可分為設(shè)計(jì)階段和竣工驗(yàn)收階段進(jìn)行 討論。 實(shí)際工程中，有條件時(shí)先在擬建場地做現(xiàn)場載荷試驗(yàn)，可為設(shè)計(jì)提供可靠的設(shè)計(jì)參數(shù)。而很 多情況是在無試驗(yàn)資料條件下按(1)式估算復(fù)合地基承載力，但要結(jié)合工程實(shí)