半開式葉輪

半開式葉輪 沒有輪蓋的離心式葉 魯帶 k開式葉輪圖 輪。由整塊鍛件鐵制成型，葉片和輪 盤的一整體，且都做成徑向直葉片 其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，葉輪的圓周速度可達(dá) aso-soomi}，單級壓力比高但葉道 中氣流速度和馬赫數(shù)較高，泄漏損失 較大，級效率比閉式葉輪低，工況穩(wěn)定 性養(yǎng)。廣泛用于內(nèi)燃機(jī)透平增壓器和 小功率燃?xì)廨啓C(jī)的離心式壓縮機(jī)，在固定式離心式壓縮機(jī)上 的應(yīng)用也增多。

葉輪的形式很多，開式葉輪、半開式葉輪和閉式葉輪，離心式、前向葉輪……可是方形的葉輪小編還是第一次見到。

為什么要將葉輪做成方形? 這樣做有什么優(yōu)勢嗎？

據(jù)說這個是某知名泵企業(yè)的產(chǎn)品。

通機(jī)小編幾天跟大家請教了，希望大家不吝賜教哦！謝謝

來源：泵管家，通用機(jī)械整理

聲明：本文所用視頻、圖片、文字如涉及作品版權(quán)問題，請第一時間告知，我們將根據(jù)您提供的證明材料確認(rèn)版權(quán)并按國家標(biāo)準(zhǔn)支付稿酬或立即刪除內(nèi)容！010-88379790轉(zhuǎn)811

1. 傳統(tǒng)細(xì)紗吸棉風(fēng)機(jī)存在的問題

傳統(tǒng)紡織細(xì)紗機(jī)配套斷頭吸棉風(fēng)機(jī)采用無前盤 、半開式葉輪 、板式葉片、無蝸殼、無集風(fēng)器結(jié)構(gòu) 。這種吸棉風(fēng)機(jī)在使用中經(jīng)常造成葉輪進(jìn)口流場不均勻、靠近輪蓋處工作面與非工作面之間存在著較大的泄漏等問題。由于葉輪無蓋板, 葉片與固定前蓋板間隙僅憑人工經(jīng)驗(yàn)控制 ,風(fēng)機(jī)性能偏差較大,而且葉輪出口角度一般采用 60°左右,經(jīng)常會出現(xiàn)在小流量時電機(jī)功率余量較大等現(xiàn)象 。因此,傳統(tǒng)吸棉風(fēng)機(jī)在設(shè)計(jì)時往往會配備較大功率的電機(jī), 造成風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行效率通常低于40%。

比如理論計(jì)算其裝機(jī)功率 0.9 kW即可滿足細(xì)紗機(jī)生產(chǎn)要求 ,但實(shí)際配用電機(jī)功率卻高達(dá)2.2 kW。目前,全國有此類細(xì)紗機(jī)約 17萬臺, 如果能將所配置的吸棉風(fēng)機(jī)效率提高 30%, 紡織行業(yè)每年可節(jié)約用電 8.9 ×108 kW· h,節(jié)能效果十分明顯。根據(jù)實(shí)際情況 ,我們開展了 FHG系列細(xì)紗機(jī)配套斷頭吸棉風(fēng)機(jī)的研究工作。

2. 新型風(fēng)機(jī)的研制與開發(fā)

2.1 主要設(shè)計(jì)目標(biāo)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特性

2.1.1 主要設(shè)計(jì)目標(biāo)

根據(jù)細(xì)紗機(jī)對吸棉風(fēng)機(jī)不掛花、不堵塞、高效、低噪聲的基本要求, 風(fēng)量風(fēng)壓以滿足細(xì)紗機(jī)斷頭吸棉的要求為主, 新風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)中采用相似理論和變形設(shè)計(jì)的方法 ,在保證基本要求的前提下,大幅度提高風(fēng)機(jī)效率 ,降低細(xì)紗機(jī)能耗。

2.1.2 主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特性

新型吸棉風(fēng)機(jī)采用帶有前蓋板的閉式葉輪 ;采用后向弧形葉片形狀;葉片出口角度控制在46.5°左右;增加葉輪外殼的蝸殼及導(dǎo)流板 ;調(diào)整風(fēng)機(jī)和集塵箱的安裝位置, 葉輪進(jìn)風(fēng)口直接接至濾塵箱出口 ,風(fēng)機(jī)電機(jī)外露在細(xì)紗機(jī)車尾箱中 。

采用上述結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有如下優(yōu)點(diǎn) :

(1)風(fēng)機(jī)性能穩(wěn)定 。閉式葉輪工作面與非工作面之間無間隙 ,不存在泄漏損失,同時不需要調(diào)整前盤與葉片的間隙 ,因此風(fēng)機(jī)性能穩(wěn)定 。

(2)采用高效機(jī)翼型葉片 。由于機(jī)翼型葉片進(jìn)口為較大的圓弧,出口處逐漸變薄 ,有利于減小氣流流動阻力,降低流動分離, 與板式葉輪相比可提高效率、降低噪聲 。在工藝上采用鋁合金鑄造成形方法,可避免機(jī)翼型葉片的復(fù)雜成形工藝所導(dǎo)致的加工困難 ,并可成批鑄造 。

(3)優(yōu)化了葉片出口角度 , 便于降低電機(jī)的功率配置。優(yōu)化后的葉片出口角度可使風(fēng)機(jī)的性能曲線在接近最高效率時也較容易接近最大容量 ,隨著流量的進(jìn)一步增大 ,風(fēng)機(jī)的功率幾乎不變或略有上升 。因此,只要能滿足最佳效率工況點(diǎn),消耗功率就不會產(chǎn)生過載 ,這種配置俗稱 “無功率過載風(fēng)機(jī) ”,這種設(shè)計(jì)使得電機(jī)功率便于低配,而且配套電機(jī)的容量得以充分利用。

(4)葉輪工作效率高。進(jìn)風(fēng)口采用流線形集風(fēng)器, 使葉輪葉片進(jìn)口氣流均勻 , 有利于降低噪聲 ,從而提升了葉輪的工作效率 。

(5)風(fēng)機(jī)靜壓效率高。該技術(shù)增加了蝸殼導(dǎo)流板, 有利于進(jìn)一步把葉輪的出口動壓轉(zhuǎn)化為靜壓 ,減少渦流損失 ,提高風(fēng)機(jī)靜壓效率 。

2.2 主要設(shè)計(jì)參數(shù)

2.2.1 風(fēng)機(jī)性能優(yōu)化

本設(shè)計(jì)根據(jù)三元流場的計(jì)算分析與修正方法 ,確定了風(fēng)機(jī)葉輪及尺寸 ,并采用適合于葉輪機(jī)械的 NUMECA商用 CFD軟件 , 用于葉輪內(nèi)部流場的分析,為改進(jìn)設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。

通過模擬計(jì)算分析可知 :在吸棉風(fēng)機(jī)采用帶有前蓋板的閉式葉輪并增加蝸殼后 ,在靠近蝸殼出口處的葉輪通道中速度分布和壓力分布與無蝸殼時明顯不同。風(fēng)機(jī)出口處壓力分布和速度分布類似, 增壓效果明顯。采用進(jìn)口處為較大的圓弧、出口處逐漸減薄的機(jī)翼型葉片 , 葉輪根部渦流現(xiàn)象明顯減輕 ,風(fēng)機(jī)效率大大提升 。因此,通過適當(dāng)調(diào)節(jié)葉輪葉片角度、前盤與風(fēng)機(jī)外殼之間的縫隙，可使氣流速度大小與分布發(fā)生明顯變化, 從而影響風(fēng)機(jī)性能 。為使風(fēng)機(jī)的性能曲線在接近最高效率時也接近最大容量 ,通過研究綜合分析 ,我們確定選用 46.5°葉片角。

2.2.2 風(fēng)機(jī)主要設(shè)計(jì)性能參數(shù)確定

傳統(tǒng)細(xì)紗機(jī)笛管處需要保證的負(fù)壓在-500 Pa～ -1 000 Pa之間 ,機(jī)上吸棉管道阻力值按600 Pa計(jì)算, 該風(fēng)機(jī)全壓宜設(shè)計(jì)在 1 100 Pa～1 600 Pa。以 480錠細(xì)紗機(jī)為例 , 笛管處吸風(fēng)口尺寸按 20 mm×3 mm、吸口風(fēng)速按 15 m/s計(jì)算 ,則風(fēng)機(jī)風(fēng)量 Q=480 ×0.02 ×0.003 ×15 ×3 600 =1 555(m3/h)。

通過計(jì)算, 確定 FHG型風(fēng)機(jī)葉輪直徑為364 mm,采用局部非對稱弧形機(jī)翼型葉片, 葉片出口角 46.5°, 葉片數(shù) 10 個, 配套設(shè)計(jì)葉輪蝸殼及導(dǎo)流板 。風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速 2 840 r/min, 配套電機(jī)功率 1.1 kW,電機(jī)和風(fēng)機(jī)采用直聯(lián)方式。

3. 風(fēng)機(jī)性能測試及運(yùn)行試驗(yàn)

3.1 性能測試及數(shù)據(jù)

樣品風(fēng)機(jī)經(jīng)江蘇省風(fēng)機(jī)性能測試試驗(yàn)中心在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)臺上測試 ,其主要性能參數(shù)見表 1。

從表 1數(shù)據(jù)可以看出 ,風(fēng)機(jī)在試驗(yàn)臺的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)試驗(yàn)條件下,風(fēng)機(jī)的最小風(fēng)量為 1 330 m3/h,全壓 1 880 Pa, 最大風(fēng)量為 1 730 m3/h, 全壓1 447 Pa,風(fēng)機(jī)效率可達(dá) 76%以上, 風(fēng)機(jī)實(shí)耗功率小于 1.0 kW。說明采用 FHG型吸棉風(fēng)機(jī), 在裝機(jī)功率 1.1 kW的條件下, 能夠滿足細(xì)紗機(jī)吸棉的風(fēng)壓風(fēng)量要求。FHG型吸棉風(fēng)機(jī)壓力流量性能曲線和效率性能曲線分別見圖 1和圖 2。

從圖 1和圖 2可以看出, 風(fēng)機(jī)壓力流量特性曲線變化較為平穩(wěn),高效區(qū)段較寬,風(fēng)壓風(fēng)量的調(diào)節(jié)適應(yīng)性較好 ,風(fēng)機(jī)噪聲滿足風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)要求。從風(fēng)機(jī)內(nèi)功率變化曲線可以看出 , 高效區(qū)段的風(fēng)機(jī)實(shí)耗功率變化較為緩慢,隨風(fēng)量的增加略微上升,符合無功率過載風(fēng)機(jī)的特性, 這為吸棉風(fēng)機(jī)配備較小功率的電機(jī)提供了條件。

3.2 性能運(yùn)行試驗(yàn)及數(shù)據(jù)

將 FHG型吸棉風(fēng)機(jī)分別安裝在 420錠和 480錠細(xì)紗機(jī)上進(jìn)行測試, 并與原細(xì)紗機(jī)配套吸棉風(fēng)機(jī)的吸風(fēng)參數(shù)作以對比,測試數(shù)據(jù)見表 2。

3.3 測試及試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果分析

從測試及試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出 , FHG型吸棉風(fēng)機(jī)與原有吸棉風(fēng)機(jī)相比, 裝機(jī)功率由原來風(fēng)機(jī)的2.2 kW改變?yōu)?1.1 kW, 減少了 1.1 kW, 實(shí)耗功率平均節(jié)約 40%,風(fēng)機(jī)全壓和風(fēng)量參數(shù)能夠滿足細(xì)紗機(jī)斷 頭吸棉的要求 。按細(xì)紗機(jī)年工作8 400 h計(jì)算,更換新型吸棉風(fēng)機(jī)后每臺細(xì)紗機(jī)年節(jié)約用電 7 980 kW· h,半年即可收回改造投資。運(yùn)行試驗(yàn)還表明 :細(xì)紗機(jī)斷頭吸棉笛管處負(fù)壓在保證不小于 500 Pa時即可滿足要求, 過度增加吸口負(fù)壓只會造成過大的吸棉風(fēng)機(jī)功耗 。

4. 加工及安裝要求

由于 FHG型吸棉風(fēng)機(jī)采用非對稱機(jī)翼型葉片 ,該葉片的成形技術(shù)要求較高, 用于吸棉時, 考慮到可能會有細(xì)小纖維通過車尾箱濾網(wǎng)進(jìn)入風(fēng)機(jī) ,葉片流道及根部要嚴(yán)格保持光滑 ,避免由于毛刺或凹坑等引起灰塵雜質(zhì)積聚,造成葉片不平衡 ,從而引起風(fēng)機(jī)振動 。一般風(fēng)機(jī)葉輪鑄造成形后要經(jīng)過噴砂拋光處理 ,風(fēng)機(jī)殼體應(yīng)經(jīng)噴砂表面處理 ,以使其流道光滑 。由于該風(fēng)機(jī)需隨細(xì)紗機(jī) 24 h運(yùn)行 , 風(fēng)機(jī)運(yùn)行時軸功率可達(dá) 1.152 kW, 因此要求電機(jī)的短時最大負(fù)載能力應(yīng)不小于 1.3 kW。此外 ,對風(fēng)機(jī)的安裝要求較高 ,風(fēng)機(jī)機(jī)座應(yīng)安裝平穩(wěn)牢固、散熱好 、電機(jī)軸承應(yīng)采用 SKF型, 以確保風(fēng)機(jī)的安全運(yùn)行。

5. 結(jié)束語

(1)帶有前盤和蝸殼的非對稱弧形機(jī)翼型葉片的 FHG型吸棉風(fēng)機(jī)與原細(xì)紗機(jī)斷頭吸棉風(fēng)機(jī)相比 ,具有效率高, 裝機(jī)功率和實(shí)際消耗功率低等優(yōu)點(diǎn) ,其風(fēng)機(jī)風(fēng)壓及風(fēng)量參數(shù)能夠滿足細(xì)紗機(jī)斷頭吸棉的要求 ,且節(jié)能可達(dá) 40%以上 。

(2)FHG型吸棉風(fēng)機(jī)裝機(jī)功率小, 電機(jī)運(yùn)行負(fù)荷率達(dá)到 86%以上 , 要求風(fēng)機(jī)配套電機(jī)、軸承質(zhì)量較高 ,以適應(yīng)長時間高負(fù)荷安全運(yùn)行的要求 。

————————————

來源：棉紡織技術(shù)

編輯：紡機(jī)網(wǎng)綜合整理，轉(zhuǎn)載請注明來源