燃燒的自動調節(jié)就是在控制鍋爐出口的蒸汽壓力為一定值的前提下,調節(jié)燃料量;為了達到合理的燃燒,還必須對燃燒的品質加以控制,即可根據(jù)鍋爐排煙處的煙氣含氧量來控制通風系統(tǒng),調節(jié)通風量,以保持適量的空氣過量系數(shù),減少鍋爐的熱損失。因此,一個完整的燃燒調節(jié),實際上包括鍋爐蒸汽壓力的調節(jié)、燃燒設置、燃燒量調節(jié)、空氣量的調節(jié)、爐膛負壓的調節(jié)和鼓、引風機的控制。 2100433B
| 市場價 | 信息價 | 詢價 |
| 材料名稱 | 規(guī)格/型號 | 市場價 (除稅) |
工程建議價 (除稅) |
行情 | 品牌 | 單位 | 稅率 | 供應商 | 報價日期 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 燃氣采暖鍋爐天然氣鍋爐 | XRRS-Q65,輸出功率:65KW,670×540×1200,60kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 燃氣采暖鍋爐 | L1P26-J/V5V6,制熱功率:26KW,738×405×295,38kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 燃氣熱水鍋爐微壓熱水鍋爐 | XRRS-Q55,輸出功率:55KW,590×420×1200,50kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 天然氣鍋爐 | XRRS-Q80,輸出功率:80KW,750×620×1200,70kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 燃氣采暖鍋爐 | ZYRS-Q720,制熱功率:720KW,2080×1000×1850,400kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 燃氣供暖鍋爐 | ZYRS-Q1440,制熱功率:1440KW,2750×1100×2450,900kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 商用采暖鍋爐 | ZYRS-Q1080,制熱功率:1080KW,2080×1000×2450,600kg | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 | ||
| 電鍋爐 | 120KW | 查看價格 | 查看價格 | 自由能 |
臺 | 13% | 佛山自由能電器有限公司 |
| 材料名稱 | 規(guī)格/型號 | 除稅 信息價 |
含稅 信息價 |
行情 | 品牌 | 單位 | 稅率 | 地區(qū)/時間 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 工業(yè)鍋爐 | 蒸發(fā)量1t/h | 查看價格 | 查看價格 | 臺班 | 汕頭市2012年4季度信息價 | |||
| 工業(yè)鍋爐 | 蒸發(fā)量2t/h | 查看價格 | 查看價格 | 臺班 | 汕頭市2012年3季度信息價 | |||
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| 工業(yè)鍋爐 | 蒸發(fā)量4t/h | 查看價格 | 查看價格 | 臺班 | 汕頭市2012年1季度信息價 | |||
| 工業(yè)鍋爐 | 蒸發(fā)量2t/h | 查看價格 | 查看價格 | 臺班 | 汕頭市2011年4季度信息價 | |||
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| 工業(yè)鍋爐 | 蒸發(fā)量2t/h | 查看價格 | 查看價格 | 臺班 | 汕頭市2011年1季度信息價 |
| 材料名稱 | 規(guī)格/需求量 | 報價數(shù) | 最新報價 (元) |
供應商 | 報價地區(qū) | 最新報價時間 |
|---|---|---|---|---|---|---|
| 水頭損失計 | 水頭損失計|6臺 | 3 | 查看價格 | 廣州儀控自動化儀表有限公司 | 四川 | 2021-11-16 |
| 鍋爐 | 一、燃氣鍋爐1.額定蒸發(fā)量1臺4t/h立式鍋爐;2.鍋爐的額定壓力≥1.0MPa;3.鍋爐設計效率:單臺鍋爐95%及以上;4.鍋爐配置節(jié)能器,提高換熱效率;5.鍋爐在額定工況時省煤器出口排煙溫度小于|1臺 | 1 | 查看價格 | 東莞旺鼎鍋爐熱能有限公司 | 廣東 | 2021-10-21 |
| 鍋爐 | 北京富士特真空熱水鍋爐BOV-500G|2臺 | 1 | 查看價格 | 北京富士特鍋爐有限公司 | 北京 北京市 | 2014-02-25 |
| 鍋爐 | 型號 DZL4-1.25-A11 燃燒方式 室燃爐 循環(huán)方式 輔助循環(huán)鍋爐 出口壓力 中壓 鍋爐用途 工業(yè)鍋爐 燃料耗量 685kg/h 適用范圍 工業(yè) 結構形式 臥式|1臺 | 4 | 查看價格 | 貴陽樂大福熱能設備有限公司 | 貴州 貴陽市 | 2015-11-02 |
| 鍋爐網(wǎng)關 | 鍋爐網(wǎng)關|1.0套 | 1 | 查看價格 | 西門子(中國)有限公司成都辦事處 | 2015-04-17 | |
| 其它鍋爐設備 | 鍋爐用穩(wěn)壓罐雙泵|1臺 | 1 | 查看價格 | 肇東市北方機械制造有限公司 | 黑龍江 佳木斯市 | 2013-04-24 |
| 水頭損失儀 | 量程:0-100kPa|4個 | 1 | 查看價格 | 廣東岑安機電有限公司 | 廣東 | 2022-09-15 |
| 水頭損失計 | 測量范圍: 0-5.0m輸出信號:4-20mA電源:-220VAC|20套 | 1 | 查看價格 |
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鍋爐的熱損失主要有以下幾項: 鍋爐熱損失排煙熱損失工業(yè)鍋爐的排煙溫度較高,在200~300度,這么高的排煙溫度,就意味著燃料中較多的一部分熱量被煙氣帶走散失在大氣中,造成鍋爐的排煙熱損失。排煙溫度越高,排煙熱損失就越多。一般排煙溫度每降低15~20度,則排煙熱損失可減少1%左右。 為了降低排煙熱損失,常常采用增加尾部受熱面的辦法,如增加省煤器和空氣預熱器等,但不能過多地降低排煙溫度,否則會引起鍋爐金屬耗量增加較多和尾部受熱面發(fā)生低溫腐蝕的可能性增大。另外,在鍋爐運行時,可以通過經(jīng)常清灰、控制過剩空氣系數(shù)以及減少煙道各處漏風等來降低排煙熱損失。 鍋爐熱損失不完全燃燒在煙氣中含有一部分可燃氣體在爐內沒有達到完全燃燒而隨煙氣排放出去,這部分熱損失稱為氣體不完全燃燒熱損失。 爐膛尺寸過小、高度不夠等均將使可燃氣體來不及燃燒就進入低溫煙道而造成氣體不完全燃燒熱損失。在鍋爐上加二次風可以加強空氣與可燃氣體的混合,促進完全燃燒。 鍋爐熱損失固體不全燃燒在固體燃料的燃燒過程中,常有一部分燃料沒有燃燒而隨著灰渣或飛灰離開鍋爐,這部分熱損失,就稱為固體不完全燃燒熱損失。對固體燃料的鍋爐來說,固體不完全燃燒熱損失是總熱損失中主要的熱損失?;曳衷蕉?,夾在灰渣中的可燃物也會越多,熱損失也就越大。 鍋爐熱損失散熱損失鍋爐運行中,爐墻與鍋爐本體的外壁溫度總是高于周圍空氣的溫度,會造成熱量散失而形成散熱損失。散熱損失與鍋爐外表面積、絕熱程度、外界空氣溫度及空氣流動速度的大小有關。一般要求爐墻表面的溫度不應超過50度。 燃料帶入鍋爐的總熱量中未被鍋爐內的工質吸收的熱量。熱損失包括:排煙損失;氣體不完全燃燒熱損失;固體不完全燃燒熱損失;散熱損失;灰渣物理熱損失。 鍋爐熱損失減少方法常見問題
鍋爐熱損失減少方法文獻
大中型鍋爐降低鍋爐熱損失的運行措施及改造實例
格式:pdf 大小:714KB 頁數(shù): 13頁 評分: 4.5 - 255 - 降低鍋爐熱損失運行措施及改造實例 摘要:本文全面論述了影響大中型電站鍋爐飛灰含碳量、爐渣含碳量和排煙溫度的諸因素,以及 降低這些損失的有效的運行措施及技術改進的實例。 關鍵詞: 鍋爐節(jié)能;飛灰含碳量;排煙溫度;運行調整;鍋爐改造 0.前言 影響鍋爐效率最大的兩項損失是燃燒損失和排煙損失。燃燒損失存在于飛灰可燃物和爐渣可 燃物之中,由于煤粉鍋爐的飛灰系數(shù)都在 0.9 以上,因此減少鍋爐燃燒損失的主要努力必然地集 中于降低飛灰可燃物含量上。大、中型鍋爐的飛灰可燃物在 1%— 5%,一些燃用較差煤種或燃燒調 整不好的鍋爐,飛灰可燃物可以超過 10% 。飛灰可燃物每增加 1%,影響鍋爐效率約 0.4%,影響 標準煤耗 1.6 g/kwh 。影響的程度與煤質有關,運行煤的灰分每增加 5%,對鍋爐效率影響追加 0.3%。、熱值每降低 1MJ/kg ,對鍋爐效率影響追加 0.07%。
CFB鍋爐散熱損失測算及估算對鍋爐效率的影響研究
格式:pdf 大?。?span id="jcgph9a" class="single-tag-height">714KB 頁數(shù): 8頁 評分: 4.5 為衡量現(xiàn)行《電站鍋爐性能試驗規(guī)程》(GB 10184-1988)中散熱損失的估計方法對電廠鍋爐效率的影響,對一臺440 t/h循環(huán)流化床(CFB)鍋爐進行了散熱損失現(xiàn)場測試及不確定度分析.測試時,將鍋爐系統(tǒng)外表面分成134塊區(qū)域,共設置1 333個測點,在每個測點處,表面溫度、環(huán)境溫度、環(huán)境風速各讀取3個數(shù).經(jīng)計算可得,該鍋爐系統(tǒng)的散熱損失為0.731%,不確定度為0.08%,測試結果具有很高的準確度.但按現(xiàn)行國標和行業(yè)標準的估計方法確定的散熱損失為0.432%,導致鍋爐效率存在0.382%的單側不確定度.
燃煤電站排煙熱損失約占鍋爐熱損失的60%~70%,設置低溫省煤器可有效利用煙氣余熱,降低排煙溫度,減少濕法脫硫耗水量,提高全廠熱效率。但是,若將排煙溫度降得過低,則會導致低溫省煤器受熱面的腐蝕,影響電站的安全穩(wěn)定運行。目前國內低溫省煤器制造材料大多選用抗酸露點腐蝕鋼ND 鋼(09CrCuSb),雖可以有效減緩低溫腐蝕,但不能根本解決低溫腐蝕問題。 氟塑料低溫省煤器是以小直徑氟塑料軟管作為換熱管束的換熱器。常用的氟塑料有聚四氟乙烯(PTFE,F(xiàn)4) ,聚四氟代乙丙烯(PEP,F(xiàn)46) 和可熔性聚四氟乙烯(PFA)。 1.1 氟塑料的物理化學特性 聚四氟乙烯的分子結構特點決定了其良好的耐熱性和耐寒性,其長期使用溫度范圍較寬,可達-192 ℃~250 ℃,在250 ℃高溫條件下經(jīng)240 h 老化后,其力學性能基本不變。聚四氟乙烯屬化學惰性材料,除高溫下的元素F、熔融態(tài)堿金屬、ClF3、UF6、全氟煤油外,幾乎可以在所有的介質中工作。此外,聚四氟乙烯是已知固體材料中表面自由能最低的材料之一,幾乎所有材料不能粘附在其表面,因此氟塑料用作換熱器時管壁表面基本不結垢。同時,由于其表面分子對其它分子吸引力小,因而摩擦系數(shù)非常小(靜、動摩擦系數(shù)與鋼的比值均為0.04),對流體產(chǎn)生的流動摩擦阻力也較小。 1.2 換熱性能 氟塑料的導熱系數(shù)比金屬小幾十倍,氟塑料換熱器所需的換熱面積大約是金屬換熱器的3 倍,導熱熱阻大是氟塑料的主要缺陷。氟塑料低溫省煤器在設計上采用薄壁小直徑管,在制作工藝上采用了大量小直徑管密集排列技術,克服了氟塑料導熱系數(shù)低的缺點,使得氟塑料換熱器在高腐蝕環(huán)境下取代金屬換熱器成為現(xiàn)實[2]。同時由于其不粘附的特點,管壁內外均不易結垢,而金屬換熱器容易結垢,在運行一段時間后,二者傳熱系數(shù)差值縮小,從長期來看,氟塑料換熱器具有較強的競爭力。 1.3 結構型式 氟塑料低溫省煤器的主要部分由許多小直徑薄壁的氟塑料傳熱軟管組成的管束。常用的管子規(guī)格有多種,壁厚約為1 mm。每個管束包含有上千根管子,管子采用懸吊結構,中間設多個隔板隔開。根據(jù)換熱面積不同,可以設置1 個或多個管束。管束支撐構件采用不銹鋼噴涂聚四氟乙烯防腐,緊固件采用不銹鋼防腐螺栓,換熱器殼體內壁采用氟塑料板內襯防腐。 1.4 系統(tǒng)配置 壁厚小于1 mm 的小直徑氟塑料軟管可在≤1.0MPa 的壓力下長期安全工作。氟塑料低溫省煤器用于燃煤電站加熱凝結水時,由于凝結水壓力大于氟塑料軟管的安全工作壓力,故系統(tǒng)設置上需要考慮間接換熱形式,即煙氣在低溫省煤器內和閉式循環(huán)水進行熱交換,吸收煙氣余熱的閉式循環(huán)水在水-水換熱器內和凝結水進行二次熱交換,將熱量再傳給凝結水,進入主凝結水系統(tǒng)。 上冊 前言 第一章 鍋爐房工藝與設備概述 1-1 鍋爐房工藝系統(tǒng)組成 1-2 鍋爐房工藝設備概況 第二章 鍋爐本體系統(tǒng)及設備 2-1 鍋爐本體簡介 2-2 鍋爐燃料及燃燒設備 2-3 鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率 2-4 鍋爐汽鍋及鍋爐水循環(huán) 第三章 鍋爐主要計算 3-1 燃料燃燒計算 3-2 鍋爐熱損失計算 3-3 鍋爐本體熱力計算 3-4 鍋爐房引、送風系統(tǒng)計算 3-5 鍋爐強度計算 第四章 鍋爐房汽水系統(tǒng)及其設備 4-1 鍋爐房給水系統(tǒng)及其設備 4-2 鍋爐房水處理系統(tǒng)及其設備 4-3 鍋爐房蒸汽、凝水、排污及換熱系統(tǒng) 第五章 鍋爐房送、引風系統(tǒng)及設備 5-1 鍋爐房通風方式 5-2 送、引風系統(tǒng)設備 第六章 鍋爐房燃料輸送及出灰渣系統(tǒng)與設備 6-1 鍋爐房運煤系統(tǒng)及設備 6-2 鍋爐房出灰渣系統(tǒng)及設備 6-3 鍋爐房燃油供給系統(tǒng)及設備 6-4 鍋爐房燃氣系統(tǒng)及設備 第七章 鍋爐房測量及控制系統(tǒng) 7-1 鍋爐房測量 7-2 鍋爐房自動控制系統(tǒng)概述 第八章 供熱鍋爐房的節(jié)能及環(huán)境保護 8-1 鍋爐房節(jié)能工作的意義和潛力 8-2 鍋爐房節(jié)能技術與途徑 8-3 鍋爐房煙塵防治 8-4 鍋爐房有害氣體的防治 8-5 鍋爐房噪聲的防治 第九章 鍋爐房技術經(jīng)濟 9-1 鍋爐房技術經(jīng)濟方案比較 9-2 鍋爐房概預算編制簡介 第十章 鍋爐房工藝設計 10-1 鍋爐房工藝設計概述 10-2 設計任務(協(xié)議)書 10-3 各系統(tǒng)方案的確定及設備的選擇計算 10-4 鍋爐房的工藝布置 10-5 鍋爐房工藝中的保溫與油漆 10-6 鍋爐房工藝設計與相關專業(yè)的協(xié)作關系 10-7 設計說明書的編寫 10-8 設計圖紙的編制與繪制 下冊 第十一章 鍋爐主要計算例題 11-1 燃料燃燒計算 11-2 鍋爐熱平衡計算 11-3 鍋爐機組熱力計算 11-4 鍋爐通風計算 11-5 鍋爐強度計算 第十二章 鍋爐房工藝設計例題 12-1 三臺SZL4-1.3-P蒸汽鍋爐房工藝設計 12-2 三臺SZL10-1.25-A蒸汽鍋爐房工藝設計 12-3 三臺WNS4.2-07(1.0)/95(110)/70-Y燃油熱水鍋爐房工藝設計 12-4 三臺WNS7-1.0/95/70-Q熱水爐、一臺WNS4-1.O-Q蒸汽爐的鍋爐房工藝設計 第十三章 鍋爐房設備的安裝、運行與檢修簡介 13-1 鍋爐房設備的安裝 13-2 鍋爐房設備運行簡介 13-3 鍋爐房設備的維護與檢修 第十四章 實驗指導 14-1 燃煤的工業(yè)分析 14-2 煤的發(fā)熱量測定 14-3 燃油燃氣特性分析簡介 14-4 煙氣分析 14-5 鍋爐熱平衡測定(或熱效率試驗) 14-6 硬度的測定 14-7 堿度的測定 14-8 溶解氧的測定 第十五章 教學實習與練習 15-1 教學實習 15-2 習題 15-3 復習及思考題 附錄 參考文獻 上冊 前言 第一章 鍋爐房工藝與設備概述 1-1 鍋爐房工藝系統(tǒng)組成 1-2 鍋爐房工藝設備概況 第二章 鍋爐本體系統(tǒng)及設備 2-1 鍋爐本體簡介 2-2 鍋爐燃料及燃燒設備 2-3 鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率 2-4 鍋爐汽鍋及鍋爐水循環(huán) 第三章 鍋爐主要計算 3-1 燃料燃燒計算 3-2 鍋爐熱損失計算 3-3 鍋爐本體熱力計算 3-4 鍋爐房引、送風系統(tǒng)計算 3-5 鍋爐強度計算 第四章 鍋爐房汽水系統(tǒng)及其設備 4-1 鍋爐房給水系統(tǒng)及其設備 4-2 鍋爐房水處理系統(tǒng)及其設備 4-3 鍋爐房蒸汽、凝水、排污及換熱系統(tǒng) 第五章 鍋爐房送、引風系統(tǒng)及設備 5-1 鍋爐房通風方式 5-2 送、引風系統(tǒng)設備 第六章 鍋爐房燃料輸送及出灰渣系統(tǒng)與設備 6-1 鍋爐房運煤系統(tǒng)及設備 6-2 鍋爐房出灰渣系統(tǒng)及設備 6-3 鍋爐房燃油供給系統(tǒng)及設備 6-4 鍋爐房燃氣系統(tǒng)及設備 第七章 鍋爐房測量及控制系統(tǒng) 7-1 鍋爐房測量 7-2 鍋爐房自動控制系統(tǒng)概述 第八章 供熱鍋爐房的節(jié)能及環(huán)境保護 8-1 鍋爐房節(jié)能工作的意義和潛力 8-2 鍋爐房節(jié)能技術與途徑 8-3 鍋爐房煙塵防治 8-4 鍋爐房有害氣體的防治 8-5 鍋爐房噪聲的防治 第九章 鍋爐房技術經(jīng)濟 9-1 鍋爐房技術經(jīng)濟方案比較 9-2 鍋爐房概預算編制簡介 第十章 鍋爐房工藝設計 10-1 鍋爐房工藝設計概述 10-2 設計任務(協(xié)議)書 10-3 各系統(tǒng)方案的確定及設備的選擇計算 10-4 鍋爐房的工藝布置 10-5 鍋爐房工藝中的保溫與油漆 10-6 鍋爐房工藝設計與相關專業(yè)的協(xié)作關系 10-7 設計說明書的編寫 10-8 設計圖紙的編制與繪制 下冊 第十一章 鍋爐主要計算例題 11-1 燃料燃燒計算 11-2 鍋爐熱平衡計算 11-3 鍋爐機組熱力計算 11-4 鍋爐通風計算 11-5 鍋爐強度計算 第十二章 鍋爐房工藝設計例題 12-1 三臺SZL4-1.3-P蒸汽鍋爐房工藝設計 12-2 三臺SZL10-1.25-A蒸汽鍋爐房工藝設計 12-3 三臺WNS4.2-07(1.0)/95(110)/70-Y燃油熱水鍋爐房工藝設計 12-4 三臺WNS7-1.0/95/70-Q熱水爐、一臺WNS4-1.O-Q蒸汽爐的鍋爐房工藝設計 第十三章 鍋爐房設備的安裝、運行與檢修簡介 13-1 鍋爐房設備的安裝 13-2 鍋爐房設備運行簡介 13-3 鍋爐房設備的維護與檢修 第十四章 實驗指導 14-1 燃煤的工業(yè)分析 14-2 煤的發(fā)熱量測定 14-3 燃油燃氣特性分析簡介 14-4 煙氣分析 14-5 鍋爐熱平衡測定(或熱效率試驗) 14-6 硬度的測定 14-7 堿度的測定 14-8 溶解氧的測定 第十五章 教學實習與練習 15-1 教學實習 15-2 習題 15-3 復習及思考題 附錄 參考文獻2100433B 鍋爐熱損失相關推薦
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