三軸伸長試驗簡介

.三軸伸長試驗的對象多為粘性土, 用來評定粘性土在卸載時強度特性, 由于粘性土的微觀結構比起砂等純散粒體復雜的多, 顆粒間的摩擦作用受多因素影響,

根據(jù)巖土體的加卸載變形過程和應力狀態(tài), 卸載曲線分為彈性卸載段和卸載伸長段.采用三種不同粒徑的玻璃珠和標準豐浦砂散粒材料進行了三軸伸長卸載試驗, 對比分析了不同材料、初始偏應力和不同圍壓下散粒體的卸載特性.研究表明散粒體的單向伸長卸載強度主要取決于與卸載方向垂直的圍壓和顆粒的內摩擦, 且與圍壓成線性關系, 初始偏應力狀態(tài)及各向異性對于散粒體的伸長強度無影響, 但影響其破壞發(fā)展形態(tài).此外, 材料特性包括表面粗糙度和級配、孔隙率等對內摩擦及伸長卸載特性均有影響。

試驗在日本國立山口大學地盤研究室的Tw in三軸儀上進行, 該儀器為水壓應變式三軸儀.試樣的高度和直徑分別為10 cm 和5 cm , 三軸試驗建議粒徑一般不大于試樣直徑的1/20 , 對于本試驗粒徑不應大于2 .5 mm , 以保證試驗結果的可靠性.材料選用0 .212 mm-0 .25 mm 、0 .3 mm-0 .355 mm 、1 mm-1 .18 mm 三種較均勻玻璃珠和標準豐浦砂.材料特性見表1 。

干燥玻璃珠和豐浦砂試樣采用分層夯實制樣法，試樣分為5 層，每層給予相同的錘擊數(shù)；飽和豐浦砂試樣采用水中落下法制樣，然后通水加反壓使之達到飽和。同種方法和材料成樣后的密實度相差不大, 干玻璃珠和干砂的孔隙率分別在0 .61 和0.74左右， 三種粒徑玻璃珠平均混和后試樣的孔隙率約為0 .453 ，飽和砂孔隙率在0 .68 左右.試驗中保持圍壓不變, 加卸載應變速率為0 .1 %/min 。試樣制作完后按照等向或異向固結1小時(壓密曲線達到平穩(wěn))， 然后給予向上的恒定應變速度，模擬試樣卸載。本試驗中異向固結有兩種，一種是k₀ 壓密, 即在控制試樣側向應變近似為0 情況下, 根據(jù)材料的特性自動調整出k₀ 值，對于所述成樣方法下的飽和豐浦砂的k₀ 值為0 .45 , 干砂和干玻璃珠的k₀ 值約為0 .7 和0 .79 ;另一種異向固結是人為設定圍壓和軸向壓力的比值k ，剪切和固結同時進行, 剪切到目標值后再固結到穩(wěn)定值, 試驗主要目的在于對比初始狀態(tài)對散粒體卸載的影響。試驗均在排水排氣條件下進行.試驗中得到的數(shù)據(jù)按照下式計算:

式中Ac 為壓密后的試驗截面積，

裂縫是土石壩工程中常見的隱患和主要破壞類型。土石壩裂縫主要包括由不均勻沉降導致的壩體表面張拉裂縫和由楔劈水壓力導致的心墻水力劈裂裂縫等。這些裂縫會導致土石壩防滲體破壞，因而認識壓實黏土的拉伸特性和破壞機理對于土石壩工程的安全評價具有重要意義。

應用上述臥式三軸拉壓儀，對糯扎渡高心墻堆石壩高塑性黏土料和雙江口高心墻堆石壩心墻黏土料進行了不同室壓下的三軸拉伸試驗。三軸拉伸試驗是指試樣首先在一定室壓下等向固結，然后保持室壓不變，軸向應力逐漸減小直到破壞的試驗過程。減載開始時，試樣被軸向伸長，當σ3 < 0 時，試樣中實際存在拉應力，最終可能發(fā)生拉伸破壞。

1 試驗土料和試驗方案

上述三軸拉伸試驗中所用土料由中國水電顧問集團昆明勘測設計研究院和成都勘測設計研究院提供。試驗土料的基本物性指標及制樣標準見表2。試驗均為不飽和固結排氣( 排水) 試驗，加載速率為0. 02mm /min。為了加快試驗排氣( 排水) 的速度，專門在試樣側面放置了排氣導管。

對糯扎渡高塑性黏土料進行了室壓力σ_c =σ1 = 0、50、100、150、200、300、400、500kPa 的非飽和三軸拉伸試驗。對雙江口心墻黏土料進行了室壓力σc = σ1 = 0、50、100、200、300、400kPa 的非飽和三軸拉伸試驗。

2 試驗步驟

(1) 配土。按照試驗方案規(guī)定的含水量，稱取一定量的土并均勻灑水，將土放于密封的塑料袋中，靜置24 小時使水分分布均勻。復測土料的含水量，以確定其是否達到試驗要求。

(2) 制樣。分四層擊實制樣，控制每層高度25mm，層間打毛。制樣完畢后拆掉模具，并用環(huán)氧結構膠將試樣兩端與傳力板黏結，靜置6 ～ 8 小時，使環(huán)氧膠達到最高強度。環(huán)氧膠的強度遠高于壓實黏土的抗拉強度。

(3) 裝樣。先將試樣與前端試樣帽連接，套上乳膠膜，之后連接另一端試樣帽，最后將乳膠膜與試樣帽兩端綁扎好。將裝好的試樣水平放在壓力室內的支架上，連接前后活塞桿，同時微調支架高度使試樣可以順暢地水平移動，將壓力室后蓋蓋好。

(4) 固結及加載。壓力室充滿水后，進行加壓固結10 ～ 12 小時。之后連接活塞桿與力傳感器。架設位移傳感器，同時打開數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，調整位移傳感器和力傳感器取一個合理的初始值。打開加載電機，按合適的加載速度進行勻速加載 。2100433B

真三軸試驗是使巖石試件處于三個主應力不相等（即σ1>σ2>σ3）的應力組合狀態(tài)下的三軸壓縮試驗。

學科：工程地質學

詞目：真三軸試驗

英文：true triaxial shear test

釋文：真三軸試驗是使巖石試件處于三個主應力不相等（即σ1>σ2>σ3）的應力組合狀態(tài)下的三軸壓縮試驗。真三軸試驗可以研究中間主應力（σ2）對巖石變形及強度特性的影響。 2100433B

根據(jù)巖石試件在不同側向壓力下取得的軸向抗壓強度，在剪應力與正應力的坐標系中，繪制莫爾應力圓簇和莫爾強度包絡線。按莫爾——庫侖準則確定巖石的三軸抗剪強度參數(shù)。巖石三軸抗剪強度試驗在一定的程度上消除了直剪試驗時剪切面上的應力分布不均勻的缺點，成果的規(guī)律性較好，且反映了實際巖體的受力狀況。但三軸抗剪強度試驗和直剪試驗的意義和結果不盡相同，這主要是由于直剪試驗是預先確定剪切面，而三軸抗剪強度試驗破壞有主要由應力控制 。

1 試驗方法

三軸試驗在GDS 全自動靜動三軸儀上進行。試樣尺寸為Ф39.1 mm ×80.0 mm。選取某水利施工現(xiàn)場粘土料分別進行了三軸UU、CU 及CD 試驗，土樣過2 mm 篩后按土料輕型擊實最大干密度制備，土樣混合均勻后按三層擊實。試樣先進行抽氣飽和，然后在三軸儀上進行孔隙水壓力系數(shù)檢測，如果孔隙水壓力系數(shù)B 小于0.98，則需進行反壓飽和，直到B≥0.98 為止。飽和完成后分別在圍壓100 kPa、200 kPa、300 kPa 下進行三軸UU、CU 及CD 試驗。

2 三軸強度指標成果

試驗處理數(shù)據(jù)時取最大主應力差作為破壞取值標準，

三軸CU 試驗得到的有效應力指標與CD試驗得到的強度指標較為接近，CU 試驗得到的有效應力內摩擦角比CD 試驗低1.1o，采用測孔壓的三軸CU 試驗能獲得較為可靠的有效應力強度指標。

3 試樣破壞形式

圖2 是試驗后試樣典型的剪切面樣式，從左至右分別為圍壓300 kPa 下的UU、CU 試驗及CD 試驗。由圖2 可知，試樣的主要破壞形式為沿著一個剪切面發(fā)生破壞。

根據(jù)摩爾-庫倫強度準則，在三軸試驗中，當土樣達到極限平衡時，土樣單元中與大主應力作用面夾角為45o φ/2 的面上會發(fā)生破壞。理想狀態(tài)下，如果土樣均勻且應力分布均勻的話，剪切位移會散布在整個土樣空間而不會集中在一個平面，土樣發(fā)生鼓脹，而不會出現(xiàn)剪切面，且試樣頂部及端部受到透水石的約束，表現(xiàn)為中部發(fā)生鼓脹。但一般條件下試驗很難保證試樣與應力分布絕對均勻，這樣的話試樣的某一個或幾個與大主應力作用面為45o φ/2 的斜面會先發(fā)生破壞，試樣就會沿著與大主應力作用面夾角為45o φ/2 的某一個或幾個剪切面發(fā)生破壞，試樣的變形主要集中在破壞面上 。

雖然摩爾-庫倫破壞理論是早于有效應力原理且針對一般的固體材料提出的，一般固體材料沒有孔隙水壓力，強度由總應力控制。但土是碎散顆粒材料，與連續(xù)固體材料有很大的區(qū)別，其強度由有效應力確定，土樣破壞是由于土體單元有效應力達到了極限平衡狀態(tài)。如果土樣的破壞面由總應力指標計算得到，那么在某些條件下的三軸試驗會出現(xiàn)不合理的情況。在不同圍壓條件下進行不排水剪切，對于剪前密度相同的飽和粘土樣，其偏應力破壞值也相同。如果對相同的試樣分別做兩組三軸試驗，第一組試驗先在100 kPa 壓力下進行等壓固結，然后關閉排水閥，分別將圍壓調為100 kPa、200 kPa及300 kPa 下進行不排水剪切。三個壓力下土樣的密度一致，因此不同壓力下的偏應力破壞值也應該相同，得到的總應力包線為一條水平線，即φ1=0。

第二組試驗試樣分別在100 kPa、200 kPa 及300 kPa壓力下進行等壓固結，然后在不排水條件下進行剪切，可得到總應力內摩擦角φ2>0。如破壞角按總應力來計算，兩個試驗試樣的破裂角計算值不同，分別為αf=45o 與αf=（45o φ2/2)>45 o，這樣的話就出現(xiàn)了矛盾，兩組試驗中100 kPa 圍壓下剪切的試樣試驗條件完全相同，不可能出現(xiàn)兩個不同的破裂角?？梢?，破裂角用總應力指標來計算是不對的，結合試驗論證分析可知，三軸試驗的破裂角只能通過有效應力強度指標來計算 。