新型耐熱鋼焊接內(nèi)容簡介

本書由我國電力工業(yè)的發(fā)展沿革，鍋爐用新型耐熱鋼發(fā)展現(xiàn)狀，細晶強韌型鐵素體耐熱鋼的冶金特點及其焊接性，SA213－T23、SA213－T24鋼的性能及焊接，SA213－T91/SA335－P91鋼的性能及焊接，SA213－T92/SA335 －P92鋼和E911鋼的性能及焊接，SA213－T122/SA335－P122鋼的性能及焊接，鍋爐用新型奧氏體耐熱鋼及其焊接以及電站管道異種鋼焊接等9章組成。

本書匯集了國內(nèi)外大量的新資料，實際應用性較強。

前言

第一章 我國電力工業(yè)的發(fā)展沿革

第一節(jié) 中國電力工業(yè)的發(fā)展歷程和現(xiàn)狀

第二節(jié) 提高火力發(fā)電廠效率的方法

第三節(jié) 超(超)臨界機組是我國火電發(fā)展的最佳選擇

第二章 鍋爐用新型耐熱鋼發(fā)展現(xiàn)狀

第一節(jié) 超(超)臨界鍋爐用新型耐熱鋼發(fā)展歷史

第二節(jié) 超(超)臨界鍋爐承壓部件對鋼材的要求和選擇

第三節(jié) 新型耐熱鋼的應用概況

第三章 細晶強韌型鐵素體耐熱鋼的冶金特點及其焊接性

第一節(jié) 細晶強韌型鐵素體耐熱鋼的由來

第二節(jié) 強韌型鐵素體耐熱鋼的化學成分和力學性能特點

第三節(jié) 鋼的強韌化

第四節(jié) 強韌型鐵素體耐熱鋼的焊接性

第五節(jié) 工程中值得商榷和調(diào)整的幾個習慣認識

第四章 SA213-T23、SA213-T24鋼的性能及焊接

第一節(jié) T23、T24鋼的化學成分及其主要物理性能

第二節(jié) T23、T24鋼的力學性能和抗氧化性能

第三節(jié) T23/P23、T24/P24鋼的焊接

第五章 SA213一T91/SA335一P91鋼的性能及焊接

第一節(jié) T91/P91鋼的化學成分和主要物理性能

第二節(jié) T91/P91鋼的力學和抗氧化腐蝕性能

第三節(jié) T91/P91鋼的焊接

第六章 SA213一T92/SA335一P92和E911鋼的性能及焊接

第一節(jié) T92/P92鋼的化學成分及熱處理工藝的確定

第二節(jié) T92/P92鋼的性能

第三節(jié) T92/P92鋼的焊接

第七章 SA213-T122/SA335一P122鋼的性能及焊接

第一節(jié) T122/P122鋼的開發(fā)過程

第二節(jié) T122/P122鋼的性能

第三節(jié) T122/P122鋼的焊接

第四節(jié) T122/P122鋼服役后的性能

第八章 鍋爐用新型奧氏體耐熱鋼及其焊接

第一節(jié) TP347HFG鋼的細晶化及其性能

第二節(jié) Super304H鋼的強化及其性能

第三節(jié) HR3C(25Cr-20Ni-Nb-N)鋼的強化及其力學性能

第四節(jié) 20Cr-25Ni15MoNbTiN(NF709)鋼的強化途徑及其力學和工藝性能

第五節(jié) 新型奧氏體耐熱鋼的焊接

第六節(jié) TP347HFG、Super304H、HR3C、NF709鋼的彎曲加工性能

第九章 電站管道異種鋼焊接

第一節(jié) 電站管道異種鋼接頭的早期失效

第二節(jié) 異種鋼焊接接頭的熱應力

第三節(jié) 奧氏體鋼和鐵素體鋼異種鋼接頭

第四節(jié) 鐵素體鋼和鐵素體鋼的異種鋼接頭

附錄一 B6hlerThysson焊接技術集團公司用于電力設備的焊接材料

附錄二 瑞士OERuKON公司用于電力設備的焊接材料

附錄三 英國METRODE公司用于電力設備的焊接材料

參考文獻2100433B

條形碼: 9787508343655

產(chǎn)品尺寸及重量: 26 x 18.5 x 0.8 cm ; 340 g

ASIN: B0011C7UJ0

新型耐熱鋼接頭早期蠕變損傷機制及預測方法是發(fā)展新一代電站設備亟需解決的問題，項目研究了焊接接頭局部微觀組織、殘余應力場和工作載荷疊加作用下的蠕變損傷和蠕變裂紋行為。提出了適用于連續(xù)冷卻過程計算的改進的Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov（J-M-A-K）方程，結(jié)合基于模式搜索法的全局優(yōu)化方法，確定改進的J-M-A-K方程的動態(tài)參數(shù)。研究發(fā)現(xiàn)，耐熱鋼焊接接頭在熱影響區(qū)最大焊接殘余應力的位置可以通過焊材的選擇來控制，高強匹配的填充金屬將拉伸殘余應力峰值外推至母材區(qū)域，避開強度較低的熱影響區(qū)。提出了改進的預壓縮-緊湊拉伸蠕變試樣，通過壓縮-釋放，在半圓形缺口附近預制了殘余應力場，能夠在實驗室環(huán)境下有效地研究三軸殘余應力場對蠕變裂紋萌生和擴展性能的影響，闡明了焊接殘余拉應力是引起早期蠕變失效的關鍵因素。設計了一種通過局部重熔引入焊接殘余應力與焊縫顯微結(jié)構(gòu)的蠕變試樣，分析殘余應力作用下，不同微觀組織的蠕變裂紋開裂行為和蠕變斷裂模式。引入基于微觀蠕變孔洞長大的多軸延性耗竭蠕變損傷分析，實現(xiàn)管道環(huán)焊縫接頭在實際工作載荷和溫度環(huán)境下的蠕變壽命預測。 2100433B

新型耐熱鋼接頭早期蠕變損傷機制及預測方法是發(fā)展新一代電站設備亟需解決的問題。采用熱-力模擬試驗機制備焊接接頭不同區(qū)域組織的蠕變試樣，通過園棒蠕變試驗和預應變?nèi)渥償嗔言囼?，確定相關蠕變模型和蠕變開裂應變。對蠕變試樣微觀組織進行表征，揭示蠕變損傷與微觀組織，特別是晶界特征的關系。結(jié)合微觀組織映射和有限元模擬，探討焊接殘余應力、晶粒尺寸、晶界特征、析出相大小、形態(tài)等對焊接接頭蠕變損傷的影響，評定對蠕變參數(shù)的影響。在此基礎上，結(jié)合焊接模擬件蠕變試驗和開裂應變測量，對焊接接頭蠕變損傷模型參數(shù)進行改進。 提出了考慮接頭殘余應力的蠕變開裂環(huán)狀試樣的試驗方法。.項目以實驗為基礎，對焊接接頭早期蠕變損傷的機理形成全面認識，結(jié)合試驗評定和數(shù)值計算為新型耐熱鋼焊接接頭與結(jié)構(gòu)設計和新一代耐熱鋼開發(fā)提供理論和技術支撐。研究成果具有重要理論意義和應用價值。

例：某廠于10年前用7000元購專用機床一臺，制造某零件，現(xiàn)該機床的生產(chǎn)該零件的能力為0.05小時/個，如果現(xiàn)在把舊機床出售可得1500元，如保留則還可使用3年，3年后殘值為250元?，F(xiàn)在在市場上出現(xiàn)了新型機床，其生產(chǎn)能力為0.04小時/個，售價為15000元，可用10年，10年后殘值為1500元，已知新型和原機床的使用費相應為10元/小時和12元/小時，工廠每年需生產(chǎn)5萬個零件，基準貼現(xiàn)率為15%。問該廠是否應當現(xiàn)在進行更新"para" label-module="para">

舊機床的資金恢復費為：

1500(A/P，15，3)-250(A/F，15，3)=656.97-71.99=584.98元

年使用費用為：

12×0.05×50000=30000元

30000 584.98=30584.98元

新型機床的資金恢復費為：

15000(A/P，15，10)-1500(A/F15，10) =2988.78-73.88=2914.90元

年使用費為：

10×0.04×50000 2914.90=22914.90元

兩者對比用新型機床可比繼續(xù)用舊床每年可節(jié)省7670.08元，故應當考慮及時更新舊機床。 2100433B