AZ31D鎂合金電動螺絲刀刀把等溫擠壓成形試驗

電動螺絲刀扭力控制操作使用標(biāo)準(zhǔn)

針對az31鎂合金板材室溫沖壓成形較差的特點,采用不同軋制溫度獲得鎂合金板材,使用半球形凸模脹形,繪制鎂合金室溫成形極限圖并分析軋制溫度對鎂合金板材組織和室溫成形能力的影響.發(fā)現(xiàn)az31鎂合金板材的成形性能不僅與晶粒尺寸有關(guān),還與晶粒取向有關(guān).基面織構(gòu)的減弱可明顯提高板材的脹形性能,在基面織構(gòu)強(qiáng)度相似的情況下,晶粒尺寸對板材的成形性能起決定性影響.

以射釘槍端蓋零件為例,設(shè)計了等溫擠壓成形工藝及試驗?zāi)＞?。利用deform-3d對成形進(jìn)行了數(shù)值模擬,預(yù)測了零件成形力和設(shè)計了成形過程階段。在yaw-500kn微機(jī)控制電液伺服壓力試驗機(jī)上進(jìn)行擠壓試驗,試驗證明,設(shè)計的成形方案合理可行。同時驗證了數(shù)值模擬分析的正確性。

試驗研究了退火溫度對az31鎂合金擠壓棒組織和織構(gòu)的影響。結(jié)果表明:鑄態(tài)鎂合金擠壓后,初始強(qiáng)點織構(gòu)向(80°,90°,0°)面聚集,主要織構(gòu)組分強(qiáng)度提高。對熱擠壓后的az31鎂合金進(jìn)行退火,可以細(xì)化晶粒,使組織均勻,300℃退火時平均晶粒尺寸5μm為最小;隨著退火溫度的升高,形變織構(gòu)(80°,90°,0°)逐漸減弱,再結(jié)晶織構(gòu)(0°,90°,0°)和(90°,55°,0°)逐漸增強(qiáng),300℃退火之后二者均被弱化,400℃退火之后取向分布漫散度增大。

鎂合金的塑性成形性能差,因此如何實現(xiàn)鎂合金的塑性加工成形成為了一個新的技術(shù)難題。連續(xù)流變擠壓成形實現(xiàn)了鎂合金由高溫液態(tài)直接形成制品的過程,減少了工序,節(jié)約了能源。但是制品的上下表面易出現(xiàn)裂紋,出現(xiàn)裂紋的原因主要是金屬流動速度不同。為了減小和消除裂紋,可采用潤滑劑、控制擠壓速度、增大模具的定徑帶長度等措施。

依據(jù)無刷電動螺絲刀的應(yīng)用特點,基于uc3843研制無刷電動螺絲刀用反激式開關(guān)電源電路,詳細(xì)講解emi濾波電路和整流電路、變壓器及開關(guān)管緩沖電路、輸出電路、電壓反饋電路和uc3843控制電路設(shè)計,并對電源進(jìn)行輸出帶載時電壓調(diào)節(jié)和效率測試等實驗。結(jié)果表明,基于uc3843的無刷電動螺絲刀用開關(guān)電源輸出穩(wěn)定可靠。

通過az31b鎂合金板材高溫拉伸實驗,分別討論了成形溫度、應(yīng)變速率以及各向異性對鎂合金流變的影響。實驗結(jié)果表明,溫度越高、應(yīng)變速率越低,鎂合金的塑性越好;取樣方向與軋制方向成45°時,由于在此方位孿生取向因子最大,因而該方向的塑性很高,與0°方向塑性基本相同。對變形后的鎂合金進(jìn)行金相組織觀察發(fā)現(xiàn),250℃時鎂合金顯微組織幾乎都是由細(xì)小的等軸晶粒組成,優(yōu)于其他溫度下的顯微組織;結(jié)合溫度對鎂合金流變的影響,確定鎂合金的最佳溫成形溫度為250℃。依據(jù)實驗數(shù)據(jù)建立了兩種硬化本構(gòu)模型,即fields-backofen模型和指數(shù)模型。分別將兩種模型預(yù)測結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)對比表明,采用指數(shù)模型能更好的預(yù)測鎂合金溫成形流變應(yīng)力。

介紹了用超塑擠壓與超塑焊接復(fù)合成形法生產(chǎn)鎂合金管材的技術(shù)原理,對鎂合金管材擠壓成形進(jìn)行了實驗研究,并通過實驗確定了用這種方法生產(chǎn)擠壓比為12.5的az91d鎂合金管的生產(chǎn)工藝。主要工藝參數(shù)為:鎂棒預(yù)熱溫度為350～400℃,模具預(yù)熱溫度為300～350℃,壓頭平均擠壓速度為0.5mm/s。實驗結(jié)果表明,在這種工藝條件下,擠出的管子表面質(zhì)量好,無氣泡、橫裂紋等缺陷。用超塑擠壓與超塑焊接復(fù)合成形管材可以實現(xiàn)連續(xù)擠壓,在不改變毛坯尺寸的情況下得到所需長度的管材,而且模具及其內(nèi)殘余鎂合金重復(fù)加熱可保證模具多次使用,不用清洗。

通過數(shù)值模擬和試驗相結(jié)合的方法研究了帶法蘭的鎂合金管件的溫擠壓成形過程。模擬顯示,金屬塑性流動順利,無擠壓成形缺陷,表明模具結(jié)構(gòu)合理;力學(xué)性能測試表明,成形件力學(xué)性能達(dá)到指標(biāo)要求。

等通道轉(zhuǎn)角擠壓AZ31鎂合金的工藝參數(shù)影響

采用超真空磁控濺射鍍膜設(shè)備在az31鎂合金表面進(jìn)行了鋁保護(hù)膜的鍍覆,利用輝光放電光譜分析和納米壓痕/劃痕試驗技術(shù),研究了鍍層的成分和顯微力學(xué)性能隨薄膜深度的分布。結(jié)果表明,鋁鍍層在鎂合金基體表面形成,鍍層和基體之間存在混融的過渡層,鋁鍍層的表面硬度、彈性模量等高于鎂合金基體的,并隨深度增加而遞減,膜層與基體結(jié)合良好并表現(xiàn)出一定塑性,鍍鋁膜有利于鎂合金表面防護(hù)層的形成。

分析了az31鎂合金鑄軋板在200~400℃、4×10-4s-1變形條件下的空洞形核和長大機(jī)制。采用原位拉伸試驗觀察空洞形核位置和長大過程。通過電子背散射衍射技術(shù)觀察了不同變形條件下az31鎂合金鑄軋板的晶界取向差。在低溫變形條件下,空洞尺寸較小,呈圓形;在高溫變形條件下,空洞在變形過程中被拉長,其尺寸較大?？斩词紫仍诰Ы缁蛉婢Ы缣幮魏酥箝L大。az31鎂合金鑄軋板中大角晶界相對分?jǐn)?shù)大于80%。尺寸小于2μm的空洞呈球形,其長大機(jī)制為擴(kuò)散控制長大機(jī)制。大尺寸空洞在變形過程中發(fā)生聚合,其長大機(jī)制受塑性和超塑性擴(kuò)散機(jī)制控制。

針對az31鎂合金材料,研究了在a-tig焊中單一成分的活性劑對焊縫成形的影響。試驗結(jié)果表明,與無活性劑的焊縫相比,活性劑tio2、sio2、cr2o3、cdcl2和cacl2能夠有效地增加鎂合金焊縫的熔深和深寬比。鎂合金涂敷活性劑cdcl2后焊縫接頭的微觀組織與未涂敷時焊縫接頭的微觀組織沒有明顯區(qū)別,只是前者熱影響區(qū)稍寬。未涂敷活性劑和涂敷cdcl2的試樣硬度值分布相差不大。在az31鎂合金的焊接中,活性劑cdcl2的作用效果最好。

在鎂合金az31b表面通過預(yù)鍍鋅處理后采用無機(jī)熔鹽電沉積鋁錳合金.使用sem、edx和xrd分析鍍層的表面形貌、成分和組織,采用動電位極化曲線及表面顯微硬度測量考察了鍍層對鎂合金耐蝕耐磨性的影響。結(jié)果表明,熔鹽成分、電流密度和熔體溫度等典型工藝參數(shù)對鋁錳合金鍍層的形貌、成分和組織都具有重要的影響,進(jìn)而影響了鍍層的耐蝕性。鎂合金電鍍鋁錳合金后,腐蝕電位有很大的提高,而腐蝕電流密度大幅度的下降;同時鋁錳合金鍍層表現(xiàn)出很高的硬度,顯著的提高了鎂合金的耐蝕耐磨性。

當(dāng)今市面上螺絲刀刀頭的設(shè)計較為簡單,螺絲刀與螺釘簡單接觸,很容易出現(xiàn)脫落的現(xiàn)象。通過設(shè)計電磁感應(yīng)螺絲刀,使得螺絲刀頭與螺釘十分牢固地接觸。再加一個限距控制環(huán),在達(dá)到限制距離內(nèi),自動斷開電動機(jī)和電磁鐵開關(guān),從而達(dá)到了自動控制的作用。在做出以上的改進(jìn)后,上螺釘變得更加高效快捷,從而很大地提高了工作效率,適應(yīng)了高速發(fā)展的社會節(jié)奏。

選擇不同的噴涂工藝參數(shù),在鎂合金表面噴涂鋁鋅絲材。采用中性鹽霧試驗,對不同工藝參數(shù)得到的涂層的耐腐蝕性進(jìn)行了比較。結(jié)果表明電弧噴涂鋁鋅工藝參數(shù)對涂層質(zhì)量有一定影響。試驗確定的最佳噴鋁鋅工藝參數(shù):電壓27v,噴涂電流100a,空氣壓力0.5mpa,噴涂距離100mm。

采用火焰噴涂及激光重熔工藝在az31鎂合金表面制備al合金化層,以期改善鎂合金的表面性能。采用x射線衍射儀(xrd)、掃描電鏡(sem)等材料表征手段分析了合金化層顯微組織結(jié)構(gòu)特征,利用顯微硬度計測量合金化層深度方向上的顯微硬度,利用mrh3摩擦磨損實驗機(jī)測試合金化層的耐磨性能。通過陽極極化實驗評價了激光合金化組織的腐蝕性能。結(jié)果表明,az31鎂合金激光合金化層的硬度、耐磨性和耐腐蝕性能明顯提高,這歸因于合金化層中密集分布的mg2al3、mg17al12等金屬間化合物相。

為了優(yōu)化鎂合金無氰預(yù)鍍銅工藝,分別探討了電流密度、溫度、ph值、時間對預(yù)鍍銅層厚度及結(jié)合強(qiáng)度的影響。得到的最佳電鍍工藝參數(shù)為:電流密度1.5a/dm2,溫度40℃,ph值8.5,時間20min。此時,鍍銅層的綜合性能最好。

為了研究az31鎂合金的焊接性,對az31鎂合金板進(jìn)行交流鎢極氬弧(tig)焊.試驗采用x-射線衍射儀、掃描電子顯微鏡、光學(xué)金相顯微鏡對試樣的焊縫顯微組織進(jìn)行分析,并對不同焊接電流下的試樣進(jìn)行抗拉強(qiáng)度和硬度測試.研究發(fā)現(xiàn):隨焊接電流的增加,焊縫成形變差,晶粒逐漸粗化,同時易產(chǎn)生氣孔和裂紋等缺陷,使接頭性能降低;焊縫區(qū)由基體α-mg和附集于晶界的β-al12mg17兩相組成.結(jié)果表明:焊接電流對az31鎂合金接頭的熔池形狀及焊接質(zhì)量有顯著的影響.

az31鎂合金薄板的交流鎢極氬弧焊——探討了氬弧焊工藝參數(shù)對鎂合金焊接接頭質(zhì)量的影響，采用金相顯微鏡，對az31鎂合金薄板tig焊接接頭進(jìn)行了微觀組織觀察、用x一射線衍射儀等分析測試手段對相組成和力學(xué)性能進(jìn)行了分析，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：焊接電流為40a和45a時，焊接...

AZ31B鎂合金點焊接頭的斷口特征和耐蝕性分析

太原理工大學(xué) 碩士學(xué)位論文 az31b鎂合金焊接接頭疲勞性能改善方法研究 姓名：張?zhí)m 申請學(xué)位級別：碩士 專業(yè)：材料加工工程 指導(dǎo)教師：王文先 20100501 太原理工大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文 i az31b鎂合金焊接接頭疲勞性能改善方法研究 摘要 鎂合金具有輕質(zhì)高強(qiáng)，資源豐富，易于回收等一系列優(yōu)點，被譽(yù)為“21 世紀(jì)綠色金屬結(jié)構(gòu)材料”。發(fā)展復(fù)雜的大型鎂合金結(jié)構(gòu)，焊接技術(shù)是最為重 要、快捷的加工方法之一，也是突破鎂合金廣泛應(yīng)用瓶頸的重要手段。然 而，統(tǒng)計資料表明，70%~90%的焊接結(jié)構(gòu)失效是由于焊接接頭的疲勞斷裂 造成。因此，研究鎂合金焊接接頭的疲勞性能及改善方法具有重要的理論 意義和實際價值。 本文對az31b鎂合金對接和十字兩種接頭型式的焊接試件的疲勞性能 進(jìn)行了研究。az31b鎂合金對接接頭的試驗中值s-n曲線為 lgn=