擋板透空碼頭水平波浪力計(jì)算方法

擋水建筑物波浪作用的計(jì)算方法

高樁碼頭是最普遍的碼頭結(jié)構(gòu)型式之一,主要適用于軟土地基和水深較大的工程區(qū)域。中以長(zhǎng)江某碼頭的實(shí)際資料為原型,運(yùn)用現(xiàn)有常用計(jì)算方法對(duì)工程實(shí)例進(jìn)行計(jì)算分析,通過(guò)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析闡明了高樁碼頭基樁的受力變形情況,這對(duì)高樁碼頭基樁的設(shè)計(jì)有一定的借鑒作用。

根據(jù)某碼頭水平位移監(jiān)測(cè)項(xiàng)目的特點(diǎn),采用了分級(jí)布設(shè)水平位移監(jiān)測(cè)網(wǎng)的方法。首級(jí)監(jiān)測(cè)網(wǎng)采用高精度的邊角全測(cè)的前方交會(huì)方式,二級(jí)監(jiān)測(cè)網(wǎng)分別采用改進(jìn)的反演小角法和測(cè)小角法。精度分析結(jié)果表明,該方法取得了良好的監(jiān)測(cè)效果,對(duì)于類似的監(jiān)測(cè)項(xiàng)目具有很好的借鑒意義。

序 號(hào) 高起點(diǎn)下料高度 單只角 度 計(jì)算角 度 單只弧度管半徑瓜分度數(shù)瓜分弧度 彎頭半 徑 0907109622.511.250.19635904001850 1906109422.511.250.196359045.6250.0981751850 2901108922.511.250.1963590411.250.196351850 3892108022.511.250.1963590416.8750.2945241850 4880106822.511.250.1963590422.50.3926991850 5865105322.511.250.1963590428.1250.4908741850 6847103522.511.250.1963590433.

參照美國(guó)碼頭工程抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),確定了高樁碼頭結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)、損傷控制極限狀態(tài)和不倒塌極限狀態(tài)對(duì)應(yīng)的材料極限應(yīng)變限值,應(yīng)用纖維模型法對(duì)高樁碼頭所采用的phc管樁進(jìn)行了截面彎矩—曲率分析。根據(jù)三種設(shè)計(jì)極限狀態(tài)下材料的應(yīng)變限值,計(jì)算確定了phc管樁相應(yīng)的截面曲率,討論了不同軸壓比和縱向配筋率對(duì)極限狀態(tài)下樁截面曲率的影響,并考慮軸壓比、縱向配筋率和管樁截面直徑三個(gè)因素,對(duì)截面曲率進(jìn)行擬合,獲得了各設(shè)計(jì)極限狀態(tài)下phc管樁截面曲率計(jì)算回歸公式。算例分析表明,該擬合公式可為基于位移的高樁碼頭抗震設(shè)計(jì)提供參考。

粘性土中pcc樁水平極限承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法——基于統(tǒng)一極限抗力分布模式，利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長(zhǎng)、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡(jiǎn)稱pcc樁)的水平承載特性，結(jié)合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對(duì)3個(gè)重要參數(shù)、a0和n值進(jìn)行反分析，得...

擴(kuò)底楔形樁水平向承載力理論計(jì)算方法研究 現(xiàn)代隧道技術(shù) moderntunnellingtechnology vol.53，no.1，total.no.366feb.2016 第53卷第1期(總第366期)2016年2月出版 摘要針對(duì)水平承載作用下新型擴(kuò)底楔形樁的理論計(jì)算方法研究相對(duì)較少的情況，文章基于文克爾地基模 型，把樁周土離散為一系列獨(dú)立的彈簧模型，然后根據(jù)歐拉-伯努利梁的撓曲線微分方程，建立了擴(kuò)底楔形樁在水 平荷載作用下樁身變形和內(nèi)力的理論計(jì)算方法。通過(guò)對(duì)水平荷載作用下擴(kuò)底楔形樁透明土模型試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比分 析，驗(yàn)證了文章所建立理論模型的準(zhǔn)確性和可靠性，并分析了擴(kuò)大頭直徑、楔形角、樁長(zhǎng)、樁體彈性模量以及水平荷 載等級(jí)等因素對(duì)擴(kuò)底楔形樁水平向承載力特性的影響規(guī)律，研究結(jié)果表明，該理論計(jì)算方法可以簡(jiǎn)單、有效地計(jì)算 水平荷載作用下擴(kuò)底

框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)水平位移的計(jì)算方法——基于框架一剪力墻的結(jié)構(gòu)位移計(jì)算方法，引入密肋復(fù)合墻體的剪切變形，分別建立了框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)在倒三角形荷載、均布荷載及頂部集中荷載作用下的水平位移微分方程，給出了水平位移的解析解，并以一12層框架一復(fù)...

框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)水平位移的計(jì)算方法——基于框架一剪力墻的結(jié)構(gòu)位移計(jì)算方法，引入密肋復(fù)合墻體的剪切變形，分別建立了框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)在倒三角形荷載、均布荷載及頂部集中荷載作用下的水平位移微分方程，給出了水平位移的解析解，并以一12層框架一復(fù)...

橋梁墩身順橋向水平計(jì)算中,大部分設(shè)計(jì)院將墩身作為獨(dú)立體系進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算方法上雖然簡(jiǎn)單,但往往造成鋼筋配置非常多,造成工程浪費(fèi),施工時(shí)砼振搗困難。為了解決以上問(wèn)題,在不增加更多設(shè)計(jì)工作量的基礎(chǔ)上,將墩身柔度與上部梁板協(xié)同變形同步結(jié)合考慮,從而使墩身受力更為接近實(shí)際受力情況,更好的指導(dǎo)設(shè)計(jì),方便施工。

基于統(tǒng)一極限抗力分布模式,利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長(zhǎng)、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡(jiǎn)稱pcc樁)的水平承載特性,結(jié)合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對(duì)3個(gè)重要參數(shù)ng、α0和n值進(jìn)行反分析,得到了適用于pcc樁水平極限承載力計(jì)算的參數(shù)。利用pcc樁身最大彎矩點(diǎn)位置與塑性滑移線深度相近的特點(diǎn),提出了粘土中pcc樁水平極限承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。通過(guò)與有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,表明該方法準(zhǔn)確可靠,對(duì)水平荷載作用下pcc樁的設(shè)計(jì)計(jì)算及分析具有一定的指導(dǎo)意義。

管道試壓用盲板的形式和強(qiáng)度計(jì)算 天津二十冶機(jī)裝分公司徐蘭柱整理 一、正交加強(qiáng)筋盲板的強(qiáng)度計(jì)算 1、概述 大口徑碳鋼管道(特別是dg≥1000mm)的試壓盲板上承受的總壓力是 很大的,以dw1220×12、水壓試驗(yàn)壓力為0.75mpa的盲板為例計(jì)算,總壓力 為84t之大。若按照常規(guī)方法選用平蓋盲板，板厚t≥56.7mm。這顯然是不合 理不經(jīng)濟(jì)的。 此時(shí)就適宜采用正交加強(qiáng)筋盲板，它是比較合理和經(jīng)濟(jì)的。下面給出盲 板的強(qiáng)度計(jì)算方法。對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)施工具有很大的實(shí)用價(jià)值。 2、盲板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算 如上圖示，圖中：dw---管道外徑；d---管道內(nèi)徑；r---管道半徑；б--- 管道壁厚；t---盲板厚度；t1---加強(qiáng)筋板厚；h---加強(qiáng)筋寬度；d---加強(qiáng)筋 的間距；p---試驗(yàn)壓力；x---為盲板橫截面上的中性軸；h---盲板至加強(qiáng)筋

管道試壓用盲板的形式和強(qiáng)度計(jì)算 天津二十冶機(jī)裝分公司徐蘭柱整理 一、正交加強(qiáng)筋盲板的強(qiáng)度計(jì)算 1、概述 大口徑碳鋼管道(特別是dg≥1000mm)的試壓盲板上承受的總壓力是 很大的,以dw1220×12、水壓試驗(yàn)壓力為0.75mpa的盲板為例計(jì)算,總壓力 為84t之大。若按照常規(guī)方法選用平蓋盲板，板厚t≥56.7mm。這顯然是不合 理不經(jīng)濟(jì)的。 此時(shí)就適宜采用正交加強(qiáng)筋盲板，它是比較合理和經(jīng)濟(jì)的。下面給出盲 板的強(qiáng)度計(jì)算方法。對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)施工具有很大的實(shí)用價(jià)值。 2、盲板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算 圖1正交加強(qiáng)筋盲板剖面 圖2受力簡(jiǎn)圖 圖3加強(qiáng)筋的單元截面圖 如上圖示，圖中：dw---管道外徑；d---管道內(nèi)徑；r---管道半徑；б--- 管道壁厚；t---盲板厚度；t1---加強(qiáng)筋板厚；h---加強(qiáng)筋寬度；d---加強(qiáng)筋 的間距；p--

針對(duì)歐洲規(guī)范體系和中國(guó)規(guī)范體系中重力式碼頭地基承載力計(jì)算方法不同的問(wèn)題,通過(guò)對(duì)兩套規(guī)范體系的設(shè)計(jì)方法和計(jì)算模型對(duì)比和分析,并結(jié)合某工程實(shí)例計(jì)算排水情況下的地基承載力,結(jié)果表明二者存在明顯差異。歐洲規(guī)范通過(guò)荷載分項(xiàng)系數(shù)反映了荷載的不確定性；中國(guó)規(guī)范則在地基承載力計(jì)算時(shí)考慮豎向應(yīng)力和地基承載力豎向應(yīng)力的關(guān)系,計(jì)算結(jié)果介于歐標(biāo)設(shè)計(jì)方法1兩種組合的結(jié)果之間。用歐洲規(guī)范英國(guó)國(guó)家附錄進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)須驗(yàn)算兩種組合方法,計(jì)算重力式碼頭地基承載力時(shí)還應(yīng)注意計(jì)算面的選取。

界石經(jīng)濟(jì)園區(qū)東城大道橫一路路口dn300橫穿路搶修費(fèi) 用清單 一、材料費(fèi) 1、dn300哈夫節(jié)1個(gè)共計(jì)875元 2、c25混凝土18.63m3共計(jì)5868.45元 3、調(diào)差：6743.45×15%=1011.52元（渝價(jià)[2000]800號(hào)文） 小計(jì)：（1+2+3）=7754.97元。 二、人工費(fèi) 1、搶修安裝技工：200元/工日×2個(gè)工×3=1200元 2、混凝土澆筑費(fèi)用：200元/工日×4個(gè)工=800元 小計(jì)：（1+2）=2000元。 三、水損費(fèi) 1、2×450×4.6=4140元 2、排氣、排污、沖洗管道持續(xù)1小時(shí)：π×0.152×3600× 4.6=1169.97元 小計(jì)：（1+2）=5309.97元。 四、其他費(fèi)用 1、交通費(fèi)工程搶險(xiǎn)車1臺(tái)：500×1=500元 2、挖掘機(jī)費(fèi)：1000元。 小計(jì)：（1+2）=1

文章研究了半潛式超大型浮式結(jié)構(gòu)中移動(dòng)式海上基地（mob）在高海況隨機(jī)波作用下波浪力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。基于修正后的浮體morison方程,理論推導(dǎo)得出了mob結(jié)構(gòu)波浪力的計(jì)算公式。以mob結(jié)構(gòu)＂三模塊模型＂為例,研究其在6級(jí)海況條件下基于bretschneider譜模擬的隨機(jī)不規(guī)則波中浪向角變化在0°~90°范圍內(nèi),各模塊的波浪力—?dú)v時(shí)規(guī)律,將簡(jiǎn)化算法的計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)值與勢(shì)流理論的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,并對(duì)二者進(jìn)行誤差分析。結(jié)果表明,運(yùn)用簡(jiǎn)化算法得到的mob波浪力統(tǒng)計(jì)結(jié)果與勢(shì)流理論的結(jié)果吻合程度高,且二者之間的相對(duì)誤差在工程允許的范圍之內(nèi),可充分驗(yàn)證簡(jiǎn)化算法的正確性、合理性與可行性。文中提出的算法相比于勢(shì)流理論更加簡(jiǎn)單,建議在結(jié)構(gòu)初步設(shè)計(jì)階段運(yùn)用該方法,可高效評(píng)估大量不同工況下mob結(jié)構(gòu)的波浪荷載,研究成果可為半潛式超大型浮式結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)研究奠定基礎(chǔ)。

濾波、并聯(lián)電容器裝置的噪聲是換流站中噪音來(lái)源的主要因素之一,有必要對(duì)其計(jì)算方法進(jìn)行研究。文中介紹了電容器振動(dòng)及噪聲產(chǎn)生的機(jī)理,即:電極間的電場(chǎng)力將使電容器的外殼振動(dòng)并最終變?yōu)樵肼曒椛涑鋈?根據(jù)電容器在機(jī)械力激勵(lì)作用下其表面的振動(dòng)響應(yīng),計(jì)算得到了電容器外殼振動(dòng)的頻響函數(shù)以及在電容器流過(guò)特定電流時(shí)其外殼的振動(dòng)響應(yīng);提出了電容器表面振動(dòng)速度與其產(chǎn)生的噪聲之間的關(guān)系,并由此計(jì)算了單臺(tái)電容器在流過(guò)含有高次諧波分量的電流時(shí)的噪聲水平;對(duì)一濾波電容器裝置的噪聲水平進(jìn)行了計(jì)算,結(jié)果表明利用文中提出的方法可以有效、方便地計(jì)算電容器及電容器裝置的噪聲水平,為換流站的建設(shè)提供參考;文中最后對(duì)靈寶換流站中濾波電容器裝置的噪聲水平進(jìn)行了測(cè)量,并與計(jì)算值進(jìn)行了比較,分析了二者產(chǎn)生差異的原因,驗(yàn)證了文中所提出方法的正確性。

通過(guò)物理模型試驗(yàn)的方法,采用不規(guī)則波研究影響兩側(cè)擋板透空式防波堤水平波壓力的主要因素及其規(guī)律性。在不越浪的前提下,分別對(duì)擋板不開(kāi)孔、錯(cuò)位開(kāi)孔和不錯(cuò)位開(kāi)孔3種結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行系統(tǒng)的物理模型試驗(yàn),并分析總結(jié)無(wú)量綱因素即擋板相對(duì)入水深度和波坦對(duì)水平波壓力的影響。在上述研究成果的基礎(chǔ)上,提出了較為實(shí)用的透空式防波堤水平波壓力計(jì)算公式,對(duì)透空式防波堤的研究和設(shè)計(jì)具有較高參考和借鑒價(jià)值。

擋水建筑物波浪作用的計(jì)算方法

建立了鑄鐵鑄用圓結(jié)晶器水冷套的換熱模型,給出了換熱邊界條件的確定方法。采用該計(jì)算方法可以計(jì)算不同水道結(jié)構(gòu)參數(shù)和不同水流參數(shù)下水冷套的換熱效果,其計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果基本符合。該計(jì)算方法可為設(shè)計(jì)結(jié)晶器水冷套時(shí)使用,并與可已有鑄鐵水平連鑄鑄坯凝固過(guò)程數(shù)值模擬計(jì)算程序結(jié)合,使之更加完善。

金屬材料以及彎頭理論重量計(jì)算方法 一、金屬材料的理論重量計(jì)算方法(單位：公斤) 角鋼：每米重量=0.00785*（邊寬+邊寬-邊厚）*邊厚 圓鋼：每米重量=0.00617*直徑*直徑(螺紋鋼和圓鋼相同) 扁鋼：每米重量=0.00785*厚度*邊寬 管材：每米重量=0.02466*壁厚*（外徑-壁厚） 不銹鋼管：（外徑-壁厚）×壁厚×0.02491=公斤/米 板材：每米重量=7.85*厚度 黃銅管：每米重量=0.02670*壁厚*（外徑-壁厚） 紫銅管：每米重量=0.02796*壁厚*（外徑-壁厚） 鋁花紋板：每平方米重量=2.96*厚度 有色金屬比重：紫銅板8.9黃銅板8.5鋅板7.2鉛板11.37 有色金屬板材的計(jì)算公式為：每平方米重量=比重*厚度 一、彎頭重量計(jì)算公式 圓環(huán)體積=2x3.14x3.14(r^2)

序號(hào)高起點(diǎn)下料高度單只角度計(jì)算角度單只弧度管半徑瓜分度數(shù)瓜分弧度彎頭半徑 0907109622.511.250.19635904001850 1906109422.511.250.196359045.6250.0981751850 2901108922.511.250.1963590411.250.196351850 3892108022.511.250.1963590416.8750.2945241850 4880106822.511.250.1963590422.50.3926991850 5865105322.511.250.1963590428.1250.4908741850 6847103522.511.250.1963590433.750.