擋板透空碼頭水平波浪力計算方法

擋水建筑物波浪作用的計算方法

高樁碼頭是最普遍的碼頭結(jié)構(gòu)型式之一,主要適用于軟土地基和水深較大的工程區(qū)域。中以長江某碼頭的實際資料為原型,運用現(xiàn)有常用計算方法對工程實例進(jìn)行計算分析,通過計算結(jié)果的對比分析闡明了高樁碼頭基樁的受力變形情況,這對高樁碼頭基樁的設(shè)計有一定的借鑒作用。

根據(jù)某碼頭水平位移監(jiān)測項目的特點,采用了分級布設(shè)水平位移監(jiān)測網(wǎng)的方法。首級監(jiān)測網(wǎng)采用高精度的邊角全測的前方交會方式,二級監(jiān)測網(wǎng)分別采用改進(jìn)的反演小角法和測小角法。精度分析結(jié)果表明,該方法取得了良好的監(jiān)測效果,對于類似的監(jiān)測項目具有很好的借鑒意義。

序 號 高起點下料高度 單只角 度 計算角 度 單只弧度管半徑瓜分度數(shù)瓜分弧度 彎頭半 徑 0907109622.511.250.19635904001850 1906109422.511.250.196359045.6250.0981751850 2901108922.511.250.1963590411.250.196351850 3892108022.511.250.1963590416.8750.2945241850 4880106822.511.250.1963590422.50.3926991850 5865105322.511.250.1963590428.1250.4908741850 6847103522.511.250.1963590433.

參照美國碼頭工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn),確定了高樁碼頭結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)、損傷控制極限狀態(tài)和不倒塌極限狀態(tài)對應(yīng)的材料極限應(yīng)變限值,應(yīng)用纖維模型法對高樁碼頭所采用的phc管樁進(jìn)行了截面彎矩—曲率分析。根據(jù)三種設(shè)計極限狀態(tài)下材料的應(yīng)變限值,計算確定了phc管樁相應(yīng)的截面曲率,討論了不同軸壓比和縱向配筋率對極限狀態(tài)下樁截面曲率的影響,并考慮軸壓比、縱向配筋率和管樁截面直徑三個因素,對截面曲率進(jìn)行擬合,獲得了各設(shè)計極限狀態(tài)下phc管樁截面曲率計算回歸公式。算例分析表明,該擬合公式可為基于位移的高樁碼頭抗震設(shè)計提供參考。

粘性土中pcc樁水平極限承載力的簡化計算方法——基于統(tǒng)一極限抗力分布模式，利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡稱pcc樁)的水平承載特性，結(jié)合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對3個重要參數(shù)、a0和n值進(jìn)行反分析，得...

擴底楔形樁水平向承載力理論計算方法研究 現(xiàn)代隧道技術(shù) moderntunnellingtechnology vol.53，no.1，total.no.366feb.2016 第53卷第1期(總第366期)2016年2月出版 摘要針對水平承載作用下新型擴底楔形樁的理論計算方法研究相對較少的情況，文章基于文克爾地基模 型，把樁周土離散為一系列獨立的彈簧模型，然后根據(jù)歐拉-伯努利梁的撓曲線微分方程，建立了擴底楔形樁在水 平荷載作用下樁身變形和內(nèi)力的理論計算方法。通過對水平荷載作用下擴底楔形樁透明土模型試驗結(jié)果的對比分 析，驗證了文章所建立理論模型的準(zhǔn)確性和可靠性，并分析了擴大頭直徑、楔形角、樁長、樁體彈性模量以及水平荷 載等級等因素對擴底楔形樁水平向承載力特性的影響規(guī)律，研究結(jié)果表明，該理論計算方法可以簡單、有效地計算 水平荷載作用下擴底

框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)水平位移的計算方法——基于框架一剪力墻的結(jié)構(gòu)位移計算方法，引入密肋復(fù)合墻體的剪切變形，分別建立了框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)在倒三角形荷載、均布荷載及頂部集中荷載作用下的水平位移微分方程，給出了水平位移的解析解，并以一12層框架一復(fù)...

框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)水平位移的計算方法——基于框架一剪力墻的結(jié)構(gòu)位移計算方法，引入密肋復(fù)合墻體的剪切變形，分別建立了框架一復(fù)合剪力墻結(jié)構(gòu)在倒三角形荷載、均布荷載及頂部集中荷載作用下的水平位移微分方程，給出了水平位移的解析解，并以一12層框架一復(fù)...

橋梁墩身順橋向水平計算中,大部分設(shè)計院將墩身作為獨立體系進(jìn)行計算,計算方法上雖然簡單,但往往造成鋼筋配置非常多,造成工程浪費,施工時砼振搗困難。為了解決以上問題,在不增加更多設(shè)計工作量的基礎(chǔ)上,將墩身柔度與上部梁板協(xié)同變形同步結(jié)合考慮,從而使墩身受力更為接近實際受力情況,更好的指導(dǎo)設(shè)計,方便施工。

基于統(tǒng)一極限抗力分布模式,利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡稱pcc樁)的水平承載特性,結(jié)合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對3個重要參數(shù)ng、α0和n值進(jìn)行反分析,得到了適用于pcc樁水平極限承載力計算的參數(shù)。利用pcc樁身最大彎矩點位置與塑性滑移線深度相近的特點,提出了粘土中pcc樁水平極限承載力的簡化計算方法。通過與有限元計算結(jié)果進(jìn)行對比,表明該方法準(zhǔn)確可靠,對水平荷載作用下pcc樁的設(shè)計計算及分析具有一定的指導(dǎo)意義。

管道試壓用盲板的形式和強度計算 天津二十冶機裝分公司徐蘭柱整理 一、正交加強筋盲板的強度計算 1、概述 大口徑碳鋼管道(特別是dg≥1000mm)的試壓盲板上承受的總壓力是 很大的,以dw1220×12、水壓試驗壓力為0.75mpa的盲板為例計算,總壓力 為84t之大。若按照常規(guī)方法選用平蓋盲板，板厚t≥56.7mm。這顯然是不合 理不經(jīng)濟的。 此時就適宜采用正交加強筋盲板，它是比較合理和經(jīng)濟的。下面給出盲 板的強度計算方法。對于現(xiàn)場施工具有很大的實用價值。 2、盲板的抗彎強度計算 如上圖示，圖中：dw---管道外徑；d---管道內(nèi)徑；r---管道半徑；б--- 管道壁厚；t---盲板厚度；t1---加強筋板厚；h---加強筋寬度；d---加強筋 的間距；p---試驗壓力；x---為盲板橫截面上的中性軸；h---盲板至加強筋

管道試壓用盲板的形式和強度計算 天津二十冶機裝分公司徐蘭柱整理 一、正交加強筋盲板的強度計算 1、概述 大口徑碳鋼管道(特別是dg≥1000mm)的試壓盲板上承受的總壓力是 很大的,以dw1220×12、水壓試驗壓力為0.75mpa的盲板為例計算,總壓力 為84t之大。若按照常規(guī)方法選用平蓋盲板，板厚t≥56.7mm。這顯然是不合 理不經(jīng)濟的。 此時就適宜采用正交加強筋盲板，它是比較合理和經(jīng)濟的。下面給出盲 板的強度計算方法。對于現(xiàn)場施工具有很大的實用價值。 2、盲板的抗彎強度計算 圖1正交加強筋盲板剖面 圖2受力簡圖 圖3加強筋的單元截面圖 如上圖示，圖中：dw---管道外徑；d---管道內(nèi)徑；r---管道半徑；б--- 管道壁厚；t---盲板厚度；t1---加強筋板厚；h---加強筋寬度；d---加強筋 的間距；p--

針對歐洲規(guī)范體系和中國規(guī)范體系中重力式碼頭地基承載力計算方法不同的問題,通過對兩套規(guī)范體系的設(shè)計方法和計算模型對比和分析,并結(jié)合某工程實例計算排水情況下的地基承載力,結(jié)果表明二者存在明顯差異。歐洲規(guī)范通過荷載分項系數(shù)反映了荷載的不確定性；中國規(guī)范則在地基承載力計算時考慮豎向應(yīng)力和地基承載力豎向應(yīng)力的關(guān)系,計算結(jié)果介于歐標(biāo)設(shè)計方法1兩種組合的結(jié)果之間。用歐洲規(guī)范英國國家附錄進(jìn)行設(shè)計時須驗算兩種組合方法,計算重力式碼頭地基承載力時還應(yīng)注意計算面的選取。

界石經(jīng)濟園區(qū)東城大道橫一路路口dn300橫穿路搶修費 用清單 一、材料費 1、dn300哈夫節(jié)1個共計875元 2、c25混凝土18.63m3共計5868.45元 3、調(diào)差：6743.45×15%=1011.52元（渝價[2000]800號文） 小計：（1+2+3）=7754.97元。 二、人工費 1、搶修安裝技工：200元/工日×2個工×3=1200元 2、混凝土澆筑費用：200元/工日×4個工=800元 小計：（1+2）=2000元。 三、水損費 1、2×450×4.6=4140元 2、排氣、排污、沖洗管道持續(xù)1小時：π×0.152×3600× 4.6=1169.97元 小計：（1+2）=5309.97元。 四、其他費用 1、交通費工程搶險車1臺：500×1=500元 2、挖掘機費：1000元。 小計：（1+2）=1

文章研究了半潛式超大型浮式結(jié)構(gòu)中移動式海上基地（mob）在高海況隨機波作用下波浪力的簡化計算方法?；谛拚蟮母◇wmorison方程,理論推導(dǎo)得出了mob結(jié)構(gòu)波浪力的計算公式。以mob結(jié)構(gòu)＂三模塊模型＂為例,研究其在6級海況條件下基于bretschneider譜模擬的隨機不規(guī)則波中浪向角變化在0°~90°范圍內(nèi),各模塊的波浪力—歷時規(guī)律,將簡化算法的計算結(jié)果統(tǒng)計值與勢流理論的結(jié)果進(jìn)行對比,并對二者進(jìn)行誤差分析。結(jié)果表明,運用簡化算法得到的mob波浪力統(tǒng)計結(jié)果與勢流理論的結(jié)果吻合程度高,且二者之間的相對誤差在工程允許的范圍之內(nèi),可充分驗證簡化算法的正確性、合理性與可行性。文中提出的算法相比于勢流理論更加簡單,建議在結(jié)構(gòu)初步設(shè)計階段運用該方法,可高效評估大量不同工況下mob結(jié)構(gòu)的波浪荷載,研究成果可為半潛式超大型浮式結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)研究奠定基礎(chǔ)。

濾波、并聯(lián)電容器裝置的噪聲是換流站中噪音來源的主要因素之一,有必要對其計算方法進(jìn)行研究。文中介紹了電容器振動及噪聲產(chǎn)生的機理,即:電極間的電場力將使電容器的外殼振動并最終變?yōu)樵肼曒椛涑鋈?根據(jù)電容器在機械力激勵作用下其表面的振動響應(yīng),計算得到了電容器外殼振動的頻響函數(shù)以及在電容器流過特定電流時其外殼的振動響應(yīng);提出了電容器表面振動速度與其產(chǎn)生的噪聲之間的關(guān)系,并由此計算了單臺電容器在流過含有高次諧波分量的電流時的噪聲水平;對一濾波電容器裝置的噪聲水平進(jìn)行了計算,結(jié)果表明利用文中提出的方法可以有效、方便地計算電容器及電容器裝置的噪聲水平,為換流站的建設(shè)提供參考;文中最后對靈寶換流站中濾波電容器裝置的噪聲水平進(jìn)行了測量,并與計算值進(jìn)行了比較,分析了二者產(chǎn)生差異的原因,驗證了文中所提出方法的正確性。

通過物理模型試驗的方法,采用不規(guī)則波研究影響兩側(cè)擋板透空式防波堤水平波壓力的主要因素及其規(guī)律性。在不越浪的前提下,分別對擋板不開孔、錯位開孔和不錯位開孔3種結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行系統(tǒng)的物理模型試驗,并分析總結(jié)無量綱因素即擋板相對入水深度和波坦對水平波壓力的影響。在上述研究成果的基礎(chǔ)上,提出了較為實用的透空式防波堤水平波壓力計算公式,對透空式防波堤的研究和設(shè)計具有較高參考和借鑒價值。

擋水建筑物波浪作用的計算方法

建立了鑄鐵鑄用圓結(jié)晶器水冷套的換熱模型,給出了換熱邊界條件的確定方法。采用該計算方法可以計算不同水道結(jié)構(gòu)參數(shù)和不同水流參數(shù)下水冷套的換熱效果,其計算結(jié)果與實測結(jié)果基本符合。該計算方法可為設(shè)計結(jié)晶器水冷套時使用,并與可已有鑄鐵水平連鑄鑄坯凝固過程數(shù)值模擬計算程序結(jié)合,使之更加完善。

金屬材料以及彎頭理論重量計算方法 一、金屬材料的理論重量計算方法(單位：公斤) 角鋼：每米重量=0.00785*（邊寬+邊寬-邊厚）*邊厚 圓鋼：每米重量=0.00617*直徑*直徑(螺紋鋼和圓鋼相同) 扁鋼：每米重量=0.00785*厚度*邊寬 管材：每米重量=0.02466*壁厚*（外徑-壁厚） 不銹鋼管：（外徑-壁厚）×壁厚×0.02491=公斤/米 板材：每米重量=7.85*厚度 黃銅管：每米重量=0.02670*壁厚*（外徑-壁厚） 紫銅管：每米重量=0.02796*壁厚*（外徑-壁厚） 鋁花紋板：每平方米重量=2.96*厚度 有色金屬比重：紫銅板8.9黃銅板8.5鋅板7.2鉛板11.37 有色金屬板材的計算公式為：每平方米重量=比重*厚度 一、彎頭重量計算公式 圓環(huán)體積=2x3.14x3.14(r^2)

序號高起點下料高度單只角度計算角度單只弧度管半徑瓜分度數(shù)瓜分弧度彎頭半徑 0907109622.511.250.19635904001850 1906109422.511.250.196359045.6250.0981751850 2901108922.511.250.1963590411.250.196351850 3892108022.511.250.1963590416.8750.2945241850 4880106822.511.250.1963590422.50.3926991850 5865105322.511.250.1963590428.1250.4908741850 6847103522.511.250.1963590433.750.