平面布置振蕩熱管壁面溫度分布特性實(shí)驗(yàn)

對一臺以r417a為工質(zhì)的熱泵型房間空調(diào)換熱器在不同室外干、濕球溫度工況下的溫度分布情況進(jìn)行了試驗(yàn)研究和分析。通過對管翅式換熱器溫度分布規(guī)律的研究,找出其換熱特性,在對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行綜合分析的基礎(chǔ)上,提出了優(yōu)化設(shè)計(jì)建議。

鍋爐電除塵飛灰粒徑分布特性實(shí)驗(yàn)研究

基于不可逆熱力學(xué),分析了建筑室內(nèi)熱量、水蒸氣組分和污染氣體組分之間交叉擴(kuò)散耦合特征,并給出了三者之間的交叉擴(kuò)散傳遞關(guān)系以及溫度分布對交叉擴(kuò)散水平的影響關(guān)系,同時針對室內(nèi)不同濕度和污染氣體濃度水平,對溫度分布影響下的交叉擴(kuò)散特征與水平進(jìn)行了具體討論.結(jié)果表明,當(dāng)溫度梯度和熱附加擴(kuò)散系數(shù)正負(fù)相同時,交叉擴(kuò)散作用所形成的水蒸氣組分梯度和污染氣體組分梯度小于零,反之則大于零;同時,在相同溫度梯度和熱附加擴(kuò)散作用下,室內(nèi)初始濕度和初始污染氣體濃度水平越高,所形成的2種組分梯度的絕對值越大,并且初始濕度和初始污染氣體濃度水平的影響都具有顯著性.

針對轎車空調(diào)車室內(nèi)的溫度場分布特性,在理論分析并結(jié)合實(shí)驗(yàn)測量和數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上,提出簡捷而較可靠的動態(tài)經(jīng)驗(yàn)公式。該經(jīng)驗(yàn)公式考慮環(huán)境溫度、太陽輻射、空調(diào)送風(fēng)參數(shù)和人體等諸多影響因素后,可以計(jì)算在任意時刻下的轎車空調(diào)車室內(nèi)的任意空間點(diǎn)處的溫度值。其結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測量和數(shù)值模擬的結(jié)果進(jìn)行了比較,具有一定的可靠實(shí)用性,而計(jì)算量則大為簡化,有利于在線預(yù)測和進(jìn)行隨后的熱舒適性的自適應(yīng)模糊控制。

基于多相溶氣泵的微細(xì)氣泡分布特性

目的分析桌面工位空調(diào)在人體周圍所形成的非均一環(huán)境參數(shù)場,并進(jìn)一步研究非均勻環(huán)境對人體熱舒適的影響.方法利用計(jì)算流體力學(xué)phoenics軟件建立湍流模型,分析不同工位送風(fēng)參數(shù)以及一定的背景空調(diào)參數(shù)下,房間和人體周圍的環(huán)境參數(shù)的分布狀況.結(jié)果模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)桌面工位送風(fēng)時,人體頭部區(qū)域的溫度明顯低于人體其他區(qū)域,人體前與背景區(qū)相比平均溫度有一定的差異,最大可達(dá)2℃.結(jié)論分析表明,當(dāng)送風(fēng)溫度較低時,人體前與背景區(qū)之間可以產(chǎn)生較大溫差;當(dāng)送風(fēng)溫度較高時,兩者之間只能形成較小的溫差。同時,雖然人體前的溫度與背景區(qū)的溫度不同,但在一定的送風(fēng)溫度和送風(fēng)量組合工況下,人在工作區(qū)和背景區(qū)都不會有過冷和過熱的感覺.

基于研制的泄水式管片襯砌–圍巖泄流裝置,采用室內(nèi)試驗(yàn)方法對某鐵路隧道裝配式泄水式管片襯砌在高水壓條件下襯砌壁后水壓力分布規(guī)律進(jìn)行研究,重點(diǎn)探討單純限排、堵水限排等不同泄水方案下襯砌壁后外水壓力分布規(guī)律。分析排泄流量、泄水孔密度、注漿與否對隧道襯砌壁后水壓力的影響,揭示隧道襯砌壁后整體和各位置處外水壓力折減系數(shù)、外水壓力大小等與襯砌泄水孔泄流量之間的二次曲線關(guān)系。研究結(jié)果可為高水壓山嶺隧道襯砌的設(shè)計(jì)提供參考。

針對大型冷箱的u型和z型集管內(nèi)流體分布特性進(jìn)行數(shù)值模擬研究。依據(jù)集管內(nèi)壓力分布規(guī)律性,探討了不同雷諾數(shù)re與結(jié)構(gòu)因素對其內(nèi)流體分布的實(shí)際影響;采用多孔介質(zhì)模型分析給出了板翅式換熱器對集管內(nèi)流體分布的影響作用;最后對大型冷箱集管布置提出了流體均配優(yōu)化方案。研究表明,u型集管內(nèi)流體分配優(yōu)于z型集管;隨著re增加,u型集管流體分布趨于均勻而z型集管變得不均勻;隨著支管阻力增加所致的集管壓降增加能使集管內(nèi)流體分布趨于均勻;支管長度增加或支管管徑減小,可使集管內(nèi)流體分布趨于均勻,但會導(dǎo)致較大額外壓降。依據(jù)以上結(jié)論提出的大型冷箱集管優(yōu)化方案可在較大改善實(shí)際流體分布同時有效降低集管壓降。

在5種不同的工作壓力下,采用直徑為40mm,壁厚為2.4mm,孔徑分別為0.9、1.1、1.3、1.5mm的pvc微噴灌管,進(jìn)行單孔流量及近似射程試驗(yàn),根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果選擇近似射程最遠(yuǎn)的孔徑為1.3mm的微噴灌管進(jìn)行研究試驗(yàn).結(jié)果表明:pvc微噴灌管單孔噴水量分布的基本特征與旋轉(zhuǎn)式噴灌有本質(zhì)區(qū)別,但與微噴帶相似.為此,采用微噴帶的評價指標(biāo)來描述pvc微噴灌管的噴水量分布特性.

用不同的小尺度陶瓷圓管作為燃燒器,對液體乙醇在空氣中的擴(kuò)散火焰燃燒進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。分析了火焰燃燒的三種不同的特性以及燃燒區(qū)域,考察了影響火焰高度與寬度的相關(guān)因素,并分析了燃燒時管壁的溫度場。結(jié)果表明:穩(wěn)定燃燒時火焰的高度與寬度均隨流量的增大而線性增加,并隨著內(nèi)徑的減小而減小。隨著內(nèi)徑的減小,淬熄流量減小,振蕩流量減小,穩(wěn)定燃燒范圍減小。同一流量下,管壁的溫度以管口為基點(diǎn)呈指數(shù)規(guī)律遞減。

在一臺內(nèi)徑61mm、長度1140mm的氣動閥式脈沖爆震發(fā)動機(jī)(pde)上,進(jìn)行了爆震管熱負(fù)荷的測量計(jì)算,主要采用了兩種換熱模型:一是自然對流和熱輻射模型;二是強(qiáng)迫對流模型.在兩種方式下,爆震管的熱負(fù)荷隨頻率的變化關(guān)系基本相同,即隨頻率升高而熱負(fù)荷增大,但頻率增加兩倍熱負(fù)荷增加卻不止兩倍.此外,在方式二的情況下,還得到煤油蒸發(fā)率隨頻率的變化關(guān)系,為pde蒸發(fā)器設(shè)計(jì)提供參考.

雙斷口真空開關(guān)介質(zhì)恢復(fù)特性及暫態(tài)過程均壓關(guān)系的探明是其成功開斷的理論依據(jù)。運(yùn)用暫態(tài)分析軟件atp搭建雙斷口真空開關(guān)仿真平臺,利用其暫態(tài)分析控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了暫態(tài)真空電弧模型,在真空開關(guān)兩斷口有、無均壓電容的情況下分別進(jìn)行故障電流開斷的仿真實(shí)驗(yàn)。搭建兩真空滅弧室串聯(lián)的雙斷口真空開關(guān)實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行瞬態(tài)恢復(fù)電壓分布特性的實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果吻合,共同證明雙斷口真空開關(guān)分?jǐn)嗍欠癯晒χ饕Q于介質(zhì)恢復(fù)過程斷口間電壓分布是否均勻,兩斷口間的分壓關(guān)系在動態(tài)介質(zhì)恢復(fù)過程中主要由電弧電阻決定,而動態(tài)介質(zhì)恢復(fù)完成后主要由斷口兩端的電容決定。因此,低分散性操動機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與滅弧室兩端均壓電容的選定是雙斷口及多斷口真空開關(guān)成功開斷的關(guān)鍵因素。

建立了空氣冷卻單管受熱面外壁溫度理論計(jì)算模型,并在高溫?zé)煔馀c空氣冷卻單管傳熱特性研究實(shí)驗(yàn)臺上進(jìn)行了驗(yàn)證。通過調(diào)整流經(jīng)單管內(nèi)的空氣流速可實(shí)現(xiàn)在高溫?zé)煔猸h(huán)境中單管受熱面外壁溫度的連續(xù)可調(diào)可控,所得研究結(jié)果為空氣冷卻方式應(yīng)用于高鈉煤對單管沾污結(jié)渣特性研究提供了理論和實(shí)驗(yàn)依據(jù)。

通過實(shí)測對建筑垂直外壁面溫度的變化規(guī)律及外壁面的換熱系數(shù)進(jìn)行了研究。通過對某高層建筑南向立面表面溫度等參數(shù)的實(shí)測研究發(fā)現(xiàn),建筑垂直外壁面溫差受建筑高度、風(fēng)速、太陽輻射強(qiáng)度、空氣溫度的綜合影響,通過對不同高度不同時刻的外壁面溫差進(jìn)行二級曲線擬合,得到了壁面溫差計(jì)算式。且其最大誤差不超過2.9℃。此外,建筑外表面換熱放熱系數(shù)受風(fēng)速和建筑高度影響顯著,在已有研究成果的基礎(chǔ)上,利用試驗(yàn)結(jié)果回歸分析得到了外壁面換熱系數(shù)。

深海鈷結(jié)殼和基巖抗壓強(qiáng)度的分布特性與頻率設(shè)計(jì)——利用我國調(diào)查區(qū)深海樣品，對結(jié)殼基巖的抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明，其抗壓強(qiáng)度具有明顯的隨機(jī)性，頻率分布呈正偏態(tài)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和巖體抗壓強(qiáng)度必須大于0的基本特性，提出用p(iii)曲線作為結(jié)殼、基巖...

內(nèi)濾式袋式除塵器中氣流分布特性的研究

利用我國調(diào)查區(qū)深海樣品,對結(jié)殼基巖的抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,其抗壓強(qiáng)度具有明顯的隨機(jī)性,頻率分布呈正偏態(tài)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和巖體抗壓強(qiáng)度必須大于0的基本特性,提出用p(iii)曲線作為結(jié)殼、基巖力學(xué)參數(shù)頻率分布的密度函數(shù),利用樣本參數(shù)確定了結(jié)殼和基巖抗壓強(qiáng)度的理論分布曲線,并在此基礎(chǔ)上計(jì)算了鉆結(jié)殼及其下伏基巖1‰概率的抗壓強(qiáng)度,結(jié)果分別為19.3和68.1mpa。

crtsⅱ型板式無砟軌道在我國高速鐵路中得到廣泛應(yīng)用。但在極端高溫條件下,其薄弱地段會發(fā)生脹板病害,威脅行車安全。本文通過對crtsⅱ型板式無砟軌道在高溫季節(jié)的脹板數(shù)據(jù)大樣本進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,對脹板病害數(shù)量與持續(xù)高溫天數(shù)的相關(guān)性及沿線路的分布特征進(jìn)行了研究,并提出了防治措施。結(jié)果表明,各地區(qū)每公里脹板病害數(shù)量與持續(xù)高溫天數(shù)呈明顯的正相關(guān)性,且脹板病害在連續(xù)梁、小半徑曲線及大坡度等地段發(fā)生的概率較高。研究可為crtsⅱ型板防脹工作提供數(shù)據(jù)支撐和決策依據(jù)。

本文探討了汽車空調(diào)平行流蒸發(fā)器換熱性能的分析方法。將平行流蒸發(fā)器沿制冷劑流動方向劃分為小的計(jì)算單元,每一單元采用ε-ntu(傳熱效率-傳熱單元)算法,計(jì)算出各個單元的換熱量,從而可以得出整個換熱器的換熱性能分布特性。計(jì)算使用的輸入條件和部件實(shí)驗(yàn)測試條件一致,使本文的分析方法和結(jié)果具有很強(qiáng)的實(shí)用性。

本文假定太陽能集熱器中管內(nèi)流速度不大,并在管內(nèi)做分層穩(wěn)定流動。由于太陽熱輻射流通過內(nèi)壁垂直輸入水柱側(cè)面,而控制水流速度,使水柱在管內(nèi)輸運(yùn)過程有足夠吸收熱輻射流而逐漸升溫,使管內(nèi)的出口端水曙高于進(jìn)口端水溫。以傳傳導(dǎo)方程為依據(jù),加上第一、第二類邊條件求定解。結(jié)合實(shí)際需要,在圓柱坐標(biāo)系中具體求解,并利用變數(shù)分離法和貝塞爾函數(shù)和性質(zhì),導(dǎo)出了集熱器器中管內(nèi)水溫的分布。

建立了分段層式干式變壓器繞組的等值電路,介紹了電感、電容參數(shù)計(jì)算的物理模型和數(shù)學(xué)公式。計(jì)算了分段層式干式變壓器繞組在暫態(tài)電壓作用下的電位分布和梯度分布。

利用parsivel激光降水粒子譜儀2009年3—6月在南京觀測獲取雨滴譜資料,分類對各次降水過程雨滴譜進(jìn)行g(shù)amma分布擬合,對比分析了南京地區(qū)不同云系降水的雨滴譜分布特征以及gamma分布參數(shù)相關(guān)特性,并且討論了"標(biāo)準(zhǔn)化"gamma分布參數(shù)隨雨強(qiáng)及雷達(dá)反射率因子的變化關(guān)系。結(jié)果表明:用gamma分布擬合本次試驗(yàn)不同云系降水的雨滴譜分布精度都比較高;"標(biāo)準(zhǔn)化"的gamma分布參數(shù)較gamma分布參數(shù)更具有物理意義,且其參數(shù)μ和dm與雷達(dá)反射率因子z均具有較佳的對應(yīng)關(guān)系,μ隨z的增大依次遞減,dm則隨z的增大呈指數(shù)型遞增。