三向受力條件下凍結巖石力學特性試驗研究

通過在mts815.03電液伺服巖石力學試驗機上對焦作方莊煤礦煤層頂板粗砂巖進行高溫后常規(guī)三軸壓縮試驗,基于試驗結果研究不同溫度作用后常規(guī)三向壓縮條件下粗砂巖宏觀力學特性,分析粗砂巖強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角和極限應變與溫度的關系;同時對粗砂巖強度、平均模量與圍壓關系進行探討。研究結果表明,圍壓一定,溫度為25℃～300℃時,隨著溫度的升高,試樣的強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角均逐漸增大,而變形模量有所降低。高溫產(chǎn)生的熱應力起到容納變形和裂隙閉合作用,砂巖試件部分原生裂隙逐漸愈合,裂隙數(shù)量減少,密實程度提高,礦物顆粒間接觸關系得到改善,摩擦特性得以增強;超過300℃以后,隨著溫度的升高,粗砂巖試樣的強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角均有所減小,而峰值變形逐漸增大,由高溫引起的粗砂巖礦物顆粒的不同熱膨脹率導致跨顆粒邊界的熱膨脹不協(xié)調,從而產(chǎn)生結構熱應力使試樣內部產(chǎn)生微裂隙,試樣承載能力和抗變形能力減弱。而圍壓對粗砂巖的力學性質起到改善和強化作用,當溫度一定時,隨著圍壓的升高,粗砂巖試件強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角均逐漸增大。

凍融循環(huán)條件下巖石–噴射混凝土組合試樣的力學特性試驗研究

某礦巖石力學特性及力學參數(shù)相關性研究——通過對礦區(qū)代表性巖樣進行物理力學性質實驗研究，得到巖石的基本物理參數(shù)和彈性模量，泊松比、抗壓強度及抗剪強度等主要力學參數(shù)，分析含水率對巖石單軸抗壓強度的影響，圍壓對巖石三軸抗壓強度、彈性模量的影響，并對...

依據(jù)宜興抽水蓄能電站上庫主壩主堆石料原型級配,聯(lián)合采用相似級配和等量替代的級配模擬技術制備大型三軸試樣,利用ys–30型應力路徑大型試驗機開展應力路徑條件下堆石料剪切特性大型三軸試驗研究。研究結果表明:應力路徑與固結應力共同作用,成為影響堆石料剪切特性的主要外部因素。堆石料抗剪強度具有顯著的非線性特征,而應力路徑對其抗剪強度影響極小。隨著σc與k的增加,應力–應變關系由低壓應變軟化、高壓應變硬化型向完全應變硬化型轉變;體積應變關系由低壓剪脹、高壓剪縮型向完全剪縮型轉變;隨著應力比k的增加,堆石料塑性變形性質逐漸由剪切塑性變形變化為主轉變?yōu)閴嚎s塑性變形變化為主,破壞形式則由剪切破壞轉變?yōu)閴嚎s破壞。堆石料剪脹剪縮轉化關系由臨界應力比kcrit與臨界固結應力(σc)crit共同決定。

圍壓卸載對巖石力學性能影響的試驗研究——對花崗巖在不同圍壓條件下的卸載及圍壓卸載引起的巖石損傷進行試驗研究，著重研究了圍壓卸載速率對巖石強度及損傷的影響。研究表明：圍壓卸載速率直接影響巖石的破壞形態(tài)，圍壓卸載速率越大，試件破壞時對應的圍壓值越...

巖石力學

3.2侏羅系煤巖層物理力學性質測試 3.2.1試驗儀器及原理 本試驗采用電子萬能壓力試驗機(圖3.24)對侏羅系、石炭系巖石試樣進行抗壓強度、 抗拉強度以及抗剪強度的測定。 (a)電子萬能壓力試驗機(b)單軸抗壓強度測試 (c)抗拉強度測試(d)抗剪強度測試 圖3.24巖石力學電子萬能壓力試驗機及試驗過程 (1)巖石抗壓強度測定： 單軸抗壓強度的測定：將采集的巖塊試件放在壓力試驗機上，按規(guī)定的加載速度 (0.1mm/min)加載至試件破壞。根據(jù)試件破壞時，施加的最大荷載p，試件橫斷面a便 可計算出巖石的單軸抗壓強度s0，見式(3.1)。 s0= p a (3.1) 一般表面單軸抗壓強度測定值的分散性比較大，因此，為獲得可靠的平均單軸抗壓 強度值，每組試件的數(shù)目至少為3塊。 (2)巖石抗拉強度的測定： 做巖石抗拉試驗時，將試件做成圓盤形放在壓力機上

基于黃土非均勻濕陷發(fā)生機理和純摩擦樁基的受力特點,結合實際工程,對現(xiàn)場試樁采用常規(guī)樁基浸水試驗和控制變量法樁基試驗,對非均勻濕陷條件下橋梁樁基負摩阻力的受力特性進行了研究。在已有單參數(shù)對數(shù)曲線模型的基礎上,結合現(xiàn)場實測數(shù)據(jù),提出了浸水和停水期樁周土體的濕陷量與時間關系的雙參數(shù)對數(shù)曲線模型;通過繪制濕陷性黃土地區(qū)的樁頂荷載與沉降的數(shù)據(jù)變化曲線,確定了先浸水、后浸水與天然狀態(tài)下樁基承載特性,探索研究了樁側摩阻力在浸水過程中的發(fā)揮性狀。研究結果表明,該黃土地區(qū)非均勻濕陷條件下的橋梁樁基中性點位于0.62倍樁長范圍內,用控制變量法比常規(guī)浸水試驗研究樁基負摩阻力的受力特性更經(jīng)濟更合理。

基于黃土非均勻濕陷發(fā)生機理和純摩擦樁基的受力特點,結合實際工程,對現(xiàn)場試樁采用常規(guī)樁基浸水試驗和控制變量法樁基試驗,對非均勻濕陷條件下橋梁樁基負摩阻力的受力特性進行了研究。在已有單參數(shù)對數(shù)曲線模型的基礎上,結合現(xiàn)場實測數(shù)據(jù),提出了浸水和停水期樁周土體的濕陷量與時間關系的雙參數(shù)對數(shù)曲線模型;通過繪制濕陷性黃土地區(qū)的樁頂荷載與沉降的數(shù)據(jù)變化曲線,確定了先浸水、后浸水與天然狀態(tài)下樁基承載特性,探索研究了樁側摩阻力在浸水過程中的發(fā)揮性狀。研究結果表明,該黃土地區(qū)非均勻濕陷條件下的橋梁樁基中性點位于0.62倍樁長范圍內,用控制變量法比常規(guī)浸水試驗研究樁基負摩阻力的受力特性更經(jīng)濟更合理。

福怡大廈巖石力學試驗數(shù)據(jù)的分析和應用——結合廣州市福怡大廈施工階段工程地質勘察中巖石極限抗壓強度試驗指標的分析和運用，說明了對試驗數(shù)據(jù)分析的重要性及應注意的問題?！　?/p>

研究目的:針對國內某些盾構隧道開始出現(xiàn)內部構筑二次襯砌的工程實際,為探明二次襯砌與管片襯砌的相互作用機理,提出相應分析模型,以便正確評價二次襯砌的功能以及為合理地應用二次襯砌提供參考。研究結論:采用提出的雙層襯砌抗剪壓模型分析了三種典型工況下結構的內力特性,結果表明:增設二次襯砌將加大管片襯砌的彎矩,減小管片襯砌的軸力,這在管片襯砌發(fā)生滲漏后更加明顯;相對管片襯砌而言,二次襯砌僅發(fā)揮了輔助性的承載作用;增設二次襯砌后,雙層襯砌的整體受力并非更加合理;理想中的雙層襯砌聯(lián)合承載作用必須在特定荷載和地層結構參數(shù)的情況下才能發(fā)生。二次襯砌的作用主要體現(xiàn)在管片襯砌完全失效后可立刻發(fā)揮承載潛能,擔負安全儲備的作用。

巖石力學講義講稿-巖體的滲透特性——由水的滲透引起巖土體邊坡失穩(wěn)、邊坡變形、地基變形、巖溶滲透塌陷等均屬于巖土體的滲透穩(wěn)定問題。水在孔隙介質中的滲透問題，目前的研究在試驗及理論上都有一定的水平，在解決實際問題方面也能夠較好地反映土在孔隙介質中...

火成巖 火成巖物理力學參數(shù)匯總表 巖石名稱巖石性狀容重吸水率干抗壓濕抗壓 花崗巖微風化 巖石名稱巖石性狀容重吸水率干抗壓濕抗壓 (裂隙、風化、夾層)g/cm3%mpampa 安山巖堅硬2.700.25308.60217.50 安山巖2.650.52241.60126.50 安山巖2.690.96116.80115.50 安山巖新鮮2.580.55112.1084.20 安山巖凝灰質63.8021.40 正長安山巖2.563.1216.6014.80 安山巖強風化2.610.6 流紋巖新鮮2.60.14239.50214.30 流紋巖弱風化2.590.16214.50 流紋巖新鮮2.640.23245.90192.70 流紋巖凝灰質、新鮮2.650.56

湖南工業(yè)大學 巖石力學實驗報告 班級： 學號: 姓名： 日期： 成績： 四、巖石單軸壓縮及變形試驗（綜合） 一、試驗目的： 二、設備名稱： 三、試驗步驟： 1、測定巖石試件的尺寸； 2、貼應變片?? 3、?? 4、?? 5、?? 四、成果整理和計算： 1、按下式計算巖石密度： v m 式中:──為試樣的密度，g/cm3； m──為試樣的質量，g； v──試件體積,cm3 2、計算過程： 3、按下式計算巖石抗壓強度、彈性模量和泊松比： ⑴巖石抗壓強度計算公式： =p/a 式中：──單軸抗壓強度，mpa； p──巖石試件最大破壞載荷，n； a──試件受壓面積，mm2 ⑵巖石彈性模量、泊松比計算公式： e=c(50)/h(50) =|d(50)/h(50)| 式中：e──試件彈性模量，gpa； c(50)

高地應力條件下卸荷速率對錦屏大理巖力學特性影響規(guī)律試驗研究

基于巖石kaiser效應,提出了通過巖石在三軸壓縮條件下的聲發(fā)射試驗,對取樣點巖石地應力進行室內測量的方法,同時對試驗結果采取應力記憶和應變記憶分析法進行分析計算,分別獲得巖樣的主應力大小和水平投影角。試驗結果表明,利用圍壓條件下的巖石聲發(fā)射試驗進行地應力測量的方法可行,與現(xiàn)場測量方法相比更為經(jīng)濟、簡單易行,其結果與通常采用的單軸壓縮條件下的結果相比更為精確,并證實了采用應變記憶分析法比應力記憶分析法所得結果更為合理。

序號工程名稱壩型及壩高巖性容重比重 孔隙 率 吸水 率 飲和 吸水 率 飲和 系數(shù) 干抗壓 強度 濕抗壓 強度 軟化 系數(shù) 巖/巖 tgq c 砼/巖 tgq c 試驗 條件 巖/巖 建議值 c 砼/巖 建議 tgq 2.422.699.302.700.890.710.250.600.65 2.432.699.302.700.890.710.151.761.60.600.65 2.492.7283493.260.970.490.200.41 2.462.688.042.23123610620.860.520.010.450.06 2.442.703.302.9545511330.40.620.040.47 2.522.706.91.839358910.960.630.10

巖石名稱天然容重（γ）巖石名稱天然容重（γ）巖石名稱 /kn·m-3/kn·m-3 花崗巖23.0-28.0礫巖24.0-26.6新鮮花崗片麻巖 閃長巖25.2-29.6石英砂巖26.1-27.0角閃片麻巖 輝長巖25.5-29.8硅質膠結砂巖25.0混合片麻巖 斑巖27.0-27.4砂巖22.0-27.1片麻巖 玢巖24.0-28.6堅固的頁巖28.0片巖 輝綠巖25.3-29.7砂質頁巖26.0特別堅硬的石英巖 粗面巖23.0-26.7頁巖23.0-29.0片狀石英巖 安山巖23.0-27.0硅質灰?guī)r28.1-29.0大理巖 玄武巖25.0-31.0白云質灰?guī)r28.0白云巖 凝灰?guī)r22.9-25.0泥質灰?guī)r23.0板巖 凝灰角礫巖22.0-29.0灰?guī)r23.0-27.7蛇紋巖 注：本表

針對丁集礦井的特殊水文地質條件,為防止井壁在凍結壁融沉和地層疏水沉降時發(fā)生破裂,在井壁設計時采用豎向可縮性結構,并提出了一種新型可縮性凍結井壁接頭形式。模型試驗表明:在豎向附加力作用下,研制的可縮性接頭具有良好的壓縮變形特性,抗側壓能力大,防水性能好,并應用于工程實際。

干熱條件下施工的混凝土特性試驗研究——本文模擬新疆35℃干燥氣候條件下施工，對混凝土的坍落度損失、含氣量損失、凝結時間、抗壓強度、干縮變形、極限拉伸、抗?jié)B性和抗凍性等性能影響進行了試驗研究。結果表明：混凝土拌和物的坍落度存在較大的損失，干熱條件...

對于一個開采礦山而言,其礦巖物理力學參數(shù)及工程地質條件是評價礦巖質量的基礎參數(shù)。以云南某磷礦為例,采用現(xiàn)場地質構造調查,結合室內巖石力學試驗結果,根據(jù)rmr分類法對巖體質量級別及穩(wěn)定性進行了評價。結果表明,該磷礦四種巖組巖體中,頂板白云巖屬于堅硬巖,巖體較完整。礦體磷灰?guī)r與底板白云巖屬于較堅硬巖,巖體較完整。副頂?shù)V磷灰?guī)r巖體較破碎。基于rmr分類評價體系,頂板白云巖與底板白云巖屬ⅱ級（好巖體）,礦體磷灰?guī)r屬ⅲ級（一般巖體）,為下一步該磷礦采礦方法的選擇及結構參數(shù)優(yōu)化提供技術參考。

對于一個開采礦山而言,其礦巖物理力學參數(shù)及工程地質條件是評價礦巖質量的基礎參數(shù)。以云南某磷礦為例,采用現(xiàn)場地質構造調查,結合室內巖石力學試驗結果,根據(jù)rmr分類法對巖體質量級別及穩(wěn)定性進行了評價。結果表明,該磷礦四種巖組巖體中,頂板白云巖屬于堅硬巖,巖體較完整。礦體磷灰?guī)r與底板白云巖屬于較堅硬巖,巖體較完整。副頂?shù)V磷灰?guī)r巖體較破碎?；趓mr分類評價體系,頂板白云巖與底板白云巖屬ⅱ級（好巖體）,礦體磷灰?guī)r屬ⅲ級（一般巖體）,為下一步該磷礦采礦方法的選擇及結構參數(shù)優(yōu)化提供技術參考。