提高熱軋10號鋼板塑性工藝措施

分析了高壓水除鱗原理和影響除鱗效果的主要因素,從除鱗方式、高壓水除鱗系統(tǒng)參數的合理設計、噴嘴結構及位置等方面探討了提高熱軋鋼管除鱗效率的途徑。

表6～12鋼管的許用應力 鋼號壁厚（mm) 在下列溫度(℃)下的許用應力（mpa) ≤20100150200250300350400425450475 10≤1011211210810192837771696141 20≤101301301301231101019286836141

用應變時效硬化方法提高熱軋薄鋼板的抗拉強度

通過熱模擬壓縮實驗,研究了基于動態(tài)相變熱軋c-mn-al-si系trip鋼塑性斷裂后不同部位的組織。結果表明,實驗鋼組織中尺寸較大的殘留奧氏體,在塑性過程中很快就會發(fā)生馬氏體相變,從而導致孔洞或裂紋的起源或萌生;而且,裂紋的起源和擴展與組織的鐵素體/殘留奧氏體(馬氏體)密切相關。減小殘留奧氏體的晶粒尺寸,提高殘留奧氏體的穩(wěn)定性,不讓其在形變初期快速轉變?yōu)轳R氏體,有利于trip鋼強度及塑性的提高。

濟鋼第一小型廠通過采取優(yōu)化孔型系統(tǒng)、成品孔型設計、坯料結構以及改進軋輥材質和活套器等一系列措施,取得了顯著的綜合實施效果。成材率由2004年100.69%大幅度提高到2005年的101.8%。,達到了全國同類型企業(yè)領先水平。

根據彈塑性熱力耦合大變形有限元理論,獲得熱軋過程中的數值仿真模型,分析軋制過程中軋件單道次軋制的變形規(guī)律以及平均應變率、摩擦因數等參數對軋制變形的影響。計算結果表明,軋件的應變在軋制過程中逐漸增大,并且在軋件表面的應變要大于其中心應變;軋件表面在軋制入口處應變率最大,軋件中心最大應變率發(fā)生在接觸區(qū)約1/3處;軋件表面應變受摩擦因數的影響較大,軋件中心處應變及整體應變率受摩擦因數影響較小。

鋼板和鋼帶的厚度允許偏差 公稱厚度（mm）厚度公差(mm) 切片后寬度方向 厚度偏差（mm） 切片后軋制方向 厚度偏差（mm） >1.5-2.6±0.10≤0.05≤0.05 >2.6-3.0±0.12≤0.05≤0.05 >3.0-4.0-0.17～+0.12≤0.05≤0.05 1.3鋼板的不平度不得大于12mm。不平度測量單位長度為1000mm. 1.4鋼板和鋼帶的鐮刀彎每2米不得大于4mm。 1.5鋼板和鋼帶的寬度公差應符合下表的規(guī)定。 寬度允許偏差（m m） 厚度范圍（mm）>2.0-2.8>2.8-3.5 切邊0~+30~+5 不切邊+20（目標值+10） 1.6鋼卷頭尾溢出邊應不大于40mm,中部溢出邊、塔形高度應不大于30mm. 1.7每卷鋼卷重量應為5－25噸。 詳細標準數據對照表4

板材分類 一、鋼板（包括帶鋼）的分類： 1、按厚度分類：（1）薄板（2）中板（3）厚板（4）特厚板 2、按生產方法分類：（1）熱軋鋼板（2）冷軋鋼板 3、按表面特征分類：（1）鍍鋅板（熱鍍鋅板、電鍍鋅板）（2）鍍錫板（3）復合鋼板（4）彩色涂層鋼板 4、按用途分類：（1）橋梁鋼板（2）鍋爐鋼板（3）造船鋼板（4）裝甲鋼板（5）汽車鋼板（6）屋面鋼板（7）結構鋼 板（8）電工鋼板（硅鋼片）（9）彈簧鋼板（10）其他 二、普通及機械結構用鋼板中常見的日本牌號 1、日本鋼材（jis系列）的牌號中普通結構鋼主要由三部分組成：第一部分表示材質，如：s（steel）表示鋼，f（ferrum）表示鐵；第二部分 表示不同的形狀、種類、用途，如p（plate）表示板，t(tube)表示管，k（kogu）表示工具；第三部分表示特征數字，一般為最低

熱軋厚鋼板

文章利用sem、tem研究了熱軋雙相鋼單向拉伸過程中不同變形量下的形變位錯結構和斷口組織特征。結果表明,雙相鋼中鐵素體的塑性變形是由位錯增殖、位錯運動和交互作用、滑移帶形成、位錯纏結產生及其密度的增加、位錯胞出現及細化等一系列演變構成;變形10%時,板條馬氏體已產生塑性變形,其板條中出現形變帶,并且隨馬氏體變形的繼續(xù),形變帶不斷形成和發(fā)展。變形頸縮時,雙相鋼中的微孔主要通過相界面結合力的喪失和馬氏體斷裂產生,而馬氏體斷裂主要出現在馬氏體的尖角處。

在gleeble1500熱模擬機上試驗得到q235b材料在高溫和不同應變速率條件下的真實應力應變曲線,并以此建立剛-粘塑性有限元模型。運用商業(yè)有限元軟件abaqus模擬熱軋h型鋼的開坯過程。通過計算可以分析軋件開坯過程中的應力場分布規(guī)律和壓下力的大小,了解軋件開坯過程中的金屬變形和流動情況。為h型鋼開坯工藝的改進和預測產品外形和質量提供參考。

鞍鋼10號高爐改造性大修設計貫徹“高產、優(yōu)質、低耗、長壽”的方針,設計中采用了皮帶上料、環(huán)形出鐵場、inba水沖渣、煙煤噴吹、熱風爐自身預熱和自焙炭塊—陶瓷砌體復合爐襯等十幾項先進技術。

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回顧了國家"八.五"項目的"稀土合金鋼軌的研制"和"十.五"項目的稀土重軌鋼機理研究。介紹了前者測量的研究鋼性能、后者的內耗等研究和兩者的相關觀測結果,基于"十.五"項目的機理研究和相關的觀測結果,從微觀(原子)、介觀(位錯及其原子氣團)、宏觀(組織參量)等層次和上線軌承載時的應力分布方面,討論和闡明了加稀土增強鋼軌的使用硬化性,提高鋼軌的耐磨和抗接觸疲勞性能,以及稀土抑制鋼軌的核傷、栓孔開裂和軌腰損傷等使用性能的機理。

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為了進一步提高小型材的成材率,增強市場的競爭力,濟鋼探討了提高熱軋帶肋鋼筋負偏差率的途徑:即通過采取優(yōu)化孔型設計和橫肋參數設計、嚴格控制化學成分和加熱溫度、應用合理的軋后輕穿水工藝,以及加強工序質量控制等措施,使12mm鋼筋改進后的負偏差率比改進前提高了1.5%~1.9%,14~16mm鋼筋提高了0.7%~0.8%,22~32mm鋼筋提高了0.8%~1.0%。

回顧了國家"八.五"項目的"稀土合金鋼軌的研制"和"十.五"項目的稀土重軌鋼機理研究。介紹了前者測量的研究鋼性能、后者的內耗等研究和兩者的相關觀測結果,基于"十.五"項目的機理研究和相關的觀測結果,從微觀(原子)、介觀(位錯及其原子氣團)、宏觀(組織參量)等層次和上線軌承載時的應力分布方面,討論和闡明了加稀土增強鋼軌的使用硬化性,提高鋼軌的耐磨和抗接觸疲勞性能,以及稀土抑制鋼軌的核傷、栓孔開裂和軌腰損傷等使用性能的機理。

根據攀鋼熱軋生產工藝流程,建立了帶鋼軋制過程的數學模型.該模型計算值與實測值基本吻合,溫度偏差≤±15℃.利用該模型定量分析了軋制速度、軋制節(jié)奏、軋制道次、加熱溫度等工藝參數對熱軋板卷終軋溫度的影響,在此基礎上,提出了提高熱軋板卷終軋溫度的技術措施.經現場大生產實際應用,可以滿足冷軋沖壓系列鋼板尤其是超低碳if鋼對熱軋高溫終軋的要求.

為適應出口標準要求,石橫特鋼對熱軋帶肋鋼筋打捆包裝生產線進行改造。通過增加打捆裝置、噴漆槍代替手工毛刷刷漆、規(guī)范標牌懸掛等措施,收集包裝質量明顯提高,作業(yè)率提高10%~15%。

hotrolledhr formablef ha1ssteel revision0,august2009 thisliteraturesupersedesallpreviousissues. generaldescriptiontypicaluses applicablestandards as/nzs1594:2002 as/nzs1365:1996 propertiesofsteelbase guaranteed chemical properties guaranteed % typical % transversetensilemaximum<1.9mm yieldstrength(mpa)carbon-c0.130.04-0.07 --phosphorus-p0.040.01-0.02 mangane

冷軋和熱軋是鋼板生產的兩種主要方法。冷軋鋼板表面質量、尺寸精度和機械性能較好，但加工硬化嚴重，加工難度較大；熱軋鋼板加工硬化小，加工性能好，但表面質量和尺寸精度相對較低。選擇鋼板時應根據實際需要來決定哪種生產工藝的鋼板更適合。

d08re熱軋深沖薄鋼板是上鋼三廠結合稀土資源研制成功的稀土新材料。一九七六年在氧氣轉爐上,開展d08re熱軋深沖薄鋼板的研制工作以來,先后試制成上海sh130貨車制動底板和sh760a上海牌小客車鋼圈等沖壓件,其沖壓工藝性能和鋼圈輪輻臺架疲勞壽命均達到國內先進水平。為汽車制造工業(yè)提供了深沖良好的稀土鋼材。