外界風(fēng)速對車輛排風(fēng)風(fēng)帽流動阻力影響

闡述礦井通風(fēng)阻力測定的意義和重要性,介紹氣壓計基點法測定原理,研究測點風(fēng)速測量可能不準確的原因,分析測點風(fēng)速不準確對通風(fēng)阻力計算產(chǎn)生的影響,并對百米風(fēng)阻的測定方法進行了討論。

中央空調(diào)設(shè)計送風(fēng)風(fēng)速標準1 2008-01-0516:09 一、百葉窗得推薦流速 位置新風(fēng)回風(fēng)減濕器正面減溫器旁通加熱器旁通 流速m/s2、5～46～62～47、5～125～7、5 二、不同送風(fēng)方式得送風(fēng)量指標與室內(nèi)平均流 送風(fēng)方式 單位地板面積得 送風(fēng)量l/sm 工作區(qū)平均 流速m/s 換氣次數(shù)1/h 側(cè)送百葉風(fēng)口 條形風(fēng)口 局部孔板送風(fēng) 頂棚散流器 頂棚孔板送風(fēng) 3～6 4～10 5～15 5～25 5～50 0、13～0、18 0、10～0、18 0、10～0、18 0、10～0、25 0、05～0、15 7 12 18 30 60 二、低速風(fēng)管系統(tǒng)得推薦與最大流速 應(yīng)用場所 住宅公共建筑工廠 推薦最大推薦最大推薦最大 室外空氣入口 空氣過濾器 加熱排管 冷卻排管 淋水室 風(fēng)機出口 主風(fēng)管

△ｔn△ｔsxydsαx/dsy/ds(x/ds)2 288133.3250-155213.22704 其中，ｖp不大于０.２ｍ/ｓ，ｖs不大于１０ｍ/ｓ △ｔn----室內(nèi)空調(diào)房間溫度，oc △ｔs----送風(fēng)溫差，oc x　　----射流長度，ｍ y----噴口安裝高度，ｍ ds----噴口規(guī)格，接管直徑，mm vs----噴口送風(fēng)風(fēng)速，ｍ/ｓ vx----末端送風(fēng)風(fēng)速，ｍ/ｓ vp　-----工作區(qū)風(fēng)速，ｍ/ｓ 依次輸入，射流參數(shù)，△ｔn，△ｔs，x，ｙ，ds，即可得到ｖs,vx,vp,校和 其中，ｖp不大于０.２ｍ/ｓ，ｖs不大于１０ｍ/ｓ ｖp為工作區(qū)送風(fēng)速度，ｖs為噴口送風(fēng)速度 若不達要求，可改變噴口規(guī)格大小，直到送風(fēng)速度滿足需求． 　　　　　　　　　　噴口送

流體力學(xué)泵與風(fēng)機-第4章流動阻力和能量損失

介紹了石灰活性特征,利用二維數(shù)學(xué)模型對豎爐石灰窯進行模擬,并對模擬結(jié)果進行討論,說明風(fēng)帽結(jié)構(gòu)不合理是導(dǎo)致豎爐石灰活性低的主要原因。

采用三維、定常、不可壓縮雷諾時均(navier-stokes,n-s)方程和重組化群(renormalizationgroup,rng)κ-ε雙方程湍流模型,模擬3車編組高速列車氣動性能。通過改變側(cè)滑角研究不同風(fēng)擋結(jié)構(gòu)對列車氣動性能影響。所選數(shù)值算法經(jīng)過風(fēng)洞試驗驗證,結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)變化規(guī)律一致,幅值相差不超過10%。不同風(fēng)擋下列車表面壓力系數(shù)沿車長分布規(guī)律一致,且幅值接近,風(fēng)擋處車體表面壓力系數(shù)差異顯著,出現(xiàn)翻倍情況。隨側(cè)滑角增大,靠近風(fēng)擋處列車表面壓力系數(shù)分布發(fā)生明顯變化。隨側(cè)滑角增大,不同風(fēng)擋形式下的壓力系數(shù)差異越顯著,最大可達176%。隨側(cè)滑角增大,風(fēng)擋的影響越顯著;列車側(cè)向力系數(shù)、升力系數(shù)和傾覆力矩系數(shù)的最大差異分別為17.71%、6.35%和7.52%;全封閉式風(fēng)擋的列車抗傾覆能力相對最優(yōu),半風(fēng)擋和平滑風(fēng)擋對減小風(fēng)環(huán)境下列車阻力有明顯效果。

對不同結(jié)構(gòu)的內(nèi)螺紋管內(nèi)空氣-水兩相流動的阻力特性進行了實驗研究,從實驗方面得出了影響內(nèi)螺紋管阻力特性的主要幾何參數(shù)(螺紋高度,螺紋升角,螺紋寬度等)對內(nèi)螺紋管阻力特性的影響規(guī)律。結(jié)合實驗現(xiàn)象,引入了研究內(nèi)螺紋管阻力特性的并聯(lián)管路模型,最終得出適用于不同結(jié)構(gòu)內(nèi)螺紋管的阻力特性半理論經(jīng)驗公式。通過該公式可以較好地反映出各個幾何參數(shù)對內(nèi)螺紋管阻力特性的影響規(guī)律。

為了保證某公司新型風(fēng)速傳感器管道送風(fēng)的均勻度和穩(wěn)定性,提出了利用導(dǎo)流管束代替均流孔板的方法,并采用cfd軟件fluent對不同風(fēng)速條件下,無均流措施、采用均流孔板和采用導(dǎo)流管束3種工況下的風(fēng)速場分別進行了模擬,并搭建了管道送風(fēng)測試實驗臺,利用新老2種風(fēng)速傳感器對加裝導(dǎo)流管束前后的管道風(fēng)速場進行了對比測試。理論分析和實驗結(jié)果均表明,在管道送風(fēng)條件下加裝導(dǎo)流管束完全能夠達到均流和穩(wěn)流的作用,是比較經(jīng)濟、省時和合理的方法。

關(guān)于排風(fēng)與排煙風(fēng)管風(fēng)速的問題 關(guān)于排風(fēng)與排煙風(fēng)管風(fēng)速的問題 該帖被瀏覽了134次|回復(fù)了1次 規(guī)范規(guī)定在計算排風(fēng)機的排風(fēng)量時應(yīng)考慮風(fēng)管的漏風(fēng) 量，即10%~20%，那計算風(fēng)管風(fēng)速時是否應(yīng)該考慮這 10%~20%漏掉的風(fēng)量呢？跪求大神指點迷津！ 本貼為:關(guān)于排風(fēng)與排煙風(fēng)管風(fēng)速的問題,請轉(zhuǎn)發(fā) qq空間新浪微博騰訊微博人人網(wǎng)更多0 舉報使用道具top h303503932 技術(shù)員 注冊2012-8-5 發(fā)短消息 加為好友 當前離線 沙發(fā)大中小發(fā)表 于2012-11-510:01 只看該作者 是必須要考慮的，

廣西大學(xué)實驗報告 姓名 院專業(yè)班 年月日 實驗內(nèi)容指導(dǎo)教師 一、實驗名稱： 管道流動阻力的測定 二、實驗?zāi)康模?1.學(xué)習(xí)u型壓差計的使用； 2.學(xué)習(xí)測量閘閥和90°彎頭的局部阻力損失（hf`）的方法，計算局部阻力系 數(shù)（ξ），學(xué)習(xí)直管阻力損失（hf）的測定方法，計算出摩擦系數(shù)（λ）和 雷諾準數(shù)（re），在雙對數(shù)坐標紙上作λ-re關(guān)系曲線； 3.學(xué)習(xí)流量計的標定。 三、實驗原理： 流體在管道中流動時，由于粘性力與渦流的存在，必然會引起能量的損失，這 些損失可分為兩類，即直管（沿程）阻力損失（hf）和管件的局部阻力損失（hf`）。 1、直管阻力損失 流體在圓形管流動時的阻力損失可用范寧公式計算： ]/[ 2 2 kgj u d l hf（1） 式中：λ——摩擦系數(shù) l——直管長[m] d——管內(nèi)徑[m] u——管內(nèi)流速

管道氣體流動阻力計算

【目的】考察污泥在排污直管內(nèi)的流動特性、管道壓降及其阻力特性,為排污管道的設(shè)計提供參考?！痉椒ā坷碚摲治隽酥惫軆?nèi)污泥流量的計算公式及管道輸送沿程阻力系數(shù),并在小型污泥流動試驗系統(tǒng)上進行驗證,同時利用污泥管道輸送試驗,就污泥流量、污泥含水率、排污管管徑對排污直管內(nèi)污泥流動阻力特性的影響進行了研究?！窘Y(jié)果】在相同管徑下,隨著污泥流量的增加,管道壓降逐漸增大,當流量平均增大到4~5m3/h時,剪切應(yīng)力破壞了污泥原有的結(jié)構(gòu),使其黏度降低,阻力系數(shù)逐漸趨于穩(wěn)定;不同排污直管管徑形成的流動阻力不同,當排污管直徑從20mm增大到32mm時,管道壓降從50000~60000pa/m降到10000pa/m左右,降幅明顯;污泥含水率越低,污泥在排污管中的停滯時間越長,污泥黏性就越高?！窘Y(jié)論】污泥流量和管道輸送沿程阻力系數(shù)計算值與試驗值比較吻合,污泥的管道輸送受排污管管徑、污泥流量、含水率及停滯時間等因素的影響。

錐形風(fēng)帽（tg10)尺寸表 錐形風(fēng)帽適用于除塵系統(tǒng)及非腐蝕性有毒系統(tǒng) 型號展開面積d1d2d3d 10.896220418264200 21.056240456288220 31.320270513324250 41.613300570360280 52.049340646408320 62.536380722456360 73.069420798502400 83.851470893564450 94.684520988624500 105.7925801102696560 117.2726501235780630 128.8787201368864700 1311.5648201558984800 1414.48492017481104

通過對上海某測試中心的化學(xué)測試室進行排風(fēng)柜面風(fēng)速現(xiàn)場測試,并從實際面風(fēng)速及面風(fēng)速均勻程度兩個方面進行分析,發(fā)現(xiàn)配置普通電通風(fēng)閥的排風(fēng)柜面風(fēng)速控制受風(fēng)閥開度、系統(tǒng)位置及柜內(nèi)實驗等因素影響,難以達到預(yù)期的控制效果,建議為排風(fēng)柜配置可以進行面風(fēng)速測量反饋的變風(fēng)量排風(fēng)控制閥,通過閉環(huán)控制保證面風(fēng)速滿足目標要求,并簡化實驗人員對排風(fēng)柜的操作。

結(jié)合我國地鐵車輛空調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計,從結(jié)構(gòu)和原理上對目前幾種主型風(fēng)道作了詳細的介紹和分析。

在可視化觀察的基礎(chǔ)上,實驗研究了矩形通道高寬比對兩相流動阻力和流型關(guān)系的影響。實驗選擇了3種通道尺寸的實驗段,截面寬度相同,全部為43mm,高度分別為1.41、3和10mm,根據(jù)受限因子co,前兩個實驗段屬于窄通道,第3個屬于常規(guī)通道。實驗結(jié)果表明:高寬比不同時,隨著氣相流速的增加,通道內(nèi)兩相流動壓降呈不同的變化趨勢。對于10mm通道,低氣相流量時重位壓降占主要成分,而對于1.41mm和3mm通道,摩擦壓降占主要成分;隨著氣相流量的增大,總壓降中摩擦壓降的比例也增大;對于10mm矩形通道,可利用壓降變化規(guī)律確定攪混流的發(fā)生范圍。

暖通空調(diào)送風(fēng)風(fēng)速標準——文章介紹了所有的送風(fēng)風(fēng)速標準。

本文將圍繞建設(shè)工程領(lǐng)域中的排風(fēng)口風(fēng)帽展開討論，通過問題解答的方式，詳細說明其作用、安裝方法、維護保養(yǎng)等相關(guān)內(nèi)容。

本文將詳細介紹建設(shè)工程領(lǐng)域中排風(fēng)口的風(fēng)速問題，包括排風(fēng)口的作用、影響因素以及一般的風(fēng)速要求。通過閱讀本文，您將對排風(fēng)口風(fēng)速有更深入的了解。

建設(shè)工程領(lǐng)域中，無動力風(fēng)帽在排油煙過程中起著重要的作用。本文將對比分析無動力風(fēng)帽轉(zhuǎn)動與不轉(zhuǎn)動對排油煙效果的影響，并詳細說明其原因和解決方法。

錐形風(fēng)帽,傘形風(fēng)帽

中央空調(diào)設(shè)計送風(fēng)風(fēng)速標準1 2008-01-0516:09 一、百葉窗的推薦流速 位置新風(fēng)回風(fēng)減濕器正面減溫器旁通加熱器旁通 流速m/s2.5～46～62～47.5～125～7.5 二、不同送風(fēng)方式的送風(fēng)量指標和室內(nèi)平均流 送風(fēng)方式 單位地板面積的 送風(fēng)量l/sm 工作區(qū)平均 流速m/s 換氣次數(shù)1/h 側(cè)送百葉風(fēng)口 條形風(fēng)口 局部孔板送風(fēng) 頂棚散流器 頂棚孔板送風(fēng) 3～6 4～10 5～15 5～25 5～50 0.13～0.18 0.10～0.18 0.10～0.18 0.10～0.25 0.05～0.15 7 12 18 30 60 二、低速風(fēng)管系統(tǒng)的推薦和最大流速 應(yīng)用場所 住宅公共建筑工廠 推薦最大推薦最大推薦最大 室外空氣入口 空氣過濾器 加熱排管 冷卻排管 淋水室 風(fēng)機出口 主風(fēng)管