橡膠尼龍鋁合金組合連接部位密封性能改進(jìn)

本文通過非線性有限元軟件msc.marc,計(jì)算了o形密封圈在密封槽產(chǎn)生短時(shí)間隙時(shí)的回彈過程。計(jì)算分別采用動(dòng)力學(xué)計(jì)算和靜力計(jì)算,并將兩種計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較。本文還通過用戶子程序考慮了外界壓力對(duì)回彈過程的影響。

利用ansys建立了液壓系統(tǒng)中液壓缸用o形橡膠密封圈的二維軸對(duì)稱模型,分析計(jì)算了o形密封圈缸筒和軸套的間隙、密封軸套槽口倒角半徑、o形密封圈的截面尺寸、橡膠材料參數(shù)、初始?jí)嚎s率對(duì)密封面最大接觸壓力和剪切應(yīng)力的影響。結(jié)果表明:o形密封圈缸筒和軸套的間隙對(duì)剪切應(yīng)力的影響很大;軸套溝槽寬度、o形密封圈的截面尺寸和橡膠材料參數(shù)對(duì)密封面最大接觸壓力的影響很大;初始?jí)嚎s率對(duì)密封面最大接觸壓力和剪切應(yīng)力的影響都很大;對(duì)于本文分析的結(jié)構(gòu),在其它條件不變的情況下密封軸套槽口倒角半徑對(duì)密封面最大接觸壓力和剪切應(yīng)力的影響都不大;分析結(jié)果驗(yàn)證了長(zhǎng)期使用的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)。

首先分析了o形橡膠密封圈有限元分析的現(xiàn)狀,然后從工程實(shí)例入手,分析了壓縮率對(duì)橡膠密封圈密封性能的影響,利用有限元分析軟件ansys對(duì)o形橡膠密封圈在不同壓縮率下的接觸壓力分布進(jìn)行了分析,說明提高壓縮率對(duì)密封圈的密封性能有顯著的影響;以此分析結(jié)果為基礎(chǔ)可以合理設(shè)計(jì)密封槽的尺寸和缸筒與活塞間的間隙。

高壓開關(guān)產(chǎn)品中,密封圈硬度的高低對(duì)密封性能有著緊密的聯(lián)系,是評(píng)定密封性能最重要的指標(biāo),尤其是高壓開關(guān)產(chǎn)品重sf6氣體密封,以對(duì)我公司產(chǎn)品漏氣問題進(jìn)行分析,著重對(duì)三元乙丙膠材料的密封圈硬度選取以及壓縮率的選取進(jìn)行了試驗(yàn)研究,從而找出漏氣原因,同時(shí)對(duì)密封圈的硬度與壓縮率的選取提供了依據(jù)。

利用有限元法對(duì)氣缸蓋-密封圈-氣缸蓋罩組合件進(jìn)行螺栓預(yù)緊狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)分析,得到了密封圈上的壓力分布云圖,發(fā)現(xiàn)密封圈主刃口的兩個(gè)拐角處密封壓力接近于零,不能有效地密封潤(rùn)滑油,與試驗(yàn)中該處漏油的實(shí)際情況一致。進(jìn)一步的分析表明:漏油的主要原因是由于結(jié)構(gòu)不對(duì)稱,使得該位置缺少螺栓,導(dǎo)致密封壓力接近于零。改進(jìn)方案采取將氣缸蓋罩材質(zhì)改為鋁,將蓋罩螺栓組中橡膠襯套改為減震彈簧等措施,大幅度地提高了最小密封壓力,從而解決了密封問題。

采用含高階項(xiàng)的mooney-rivlin本構(gòu)模型對(duì)在機(jī)械密封溝槽中單側(cè)受限丁腈橡膠o形圈的密封性能進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,重點(diǎn)研究了預(yù)壓縮率和介質(zhì)壓力對(duì)o形圈接觸應(yīng)力、接觸寬度和峰值應(yīng)力的影響。模擬計(jì)算結(jié)果表明:計(jì)算值與lindley半經(jīng)驗(yàn)公式值和wendt實(shí)驗(yàn)值較為一致;o形圈預(yù)壓縮率對(duì)主接觸面上的接觸應(yīng)力分布有較大影響,而對(duì)受限側(cè)接觸面上的接觸應(yīng)力分布影響較小;預(yù)壓縮率越大主接觸面上峰值應(yīng)力越大,而側(cè)接觸面上峰值應(yīng)力基本不變;介質(zhì)壓力作用會(huì)對(duì)o形圈產(chǎn)生二次壓縮,介質(zhì)壓力越大,主接觸面和側(cè)接觸面上的峰值應(yīng)力越大。被預(yù)壓縮橡膠o形圈承受介質(zhì)壓力時(shí),具有"自緊密封"特性,接觸應(yīng)力曲線具有拋物線特性;較小的o形圈預(yù)壓縮率可以產(chǎn)生較大的接觸應(yīng)力。因此,建議機(jī)械密封o形圈的預(yù)壓縮率不宜過大,以滿足機(jī)械密封補(bǔ)償環(huán)浮動(dòng)性和端面追隨性的要求。

借助于大型有限元分析軟件ansys,建立了橡膠o形密封圈與溝槽接觸的非線性有限元分析模型,分析了橡膠o形密封圈的尺寸公差對(duì)密封性能的影響,以及密封圈的內(nèi)徑伸長(zhǎng)率和壓縮變形率改變時(shí),接觸面上最大接觸應(yīng)力的變化情況,從而為進(jìn)一步可靠設(shè)計(jì)、優(yōu)化橡膠o形圈提供了理論依據(jù)。

利用有限元分析軟件ansys,建立了橡膠o形圈及其邊界的有限元模型,分析計(jì)算了不同的o形密封圈徑向間隙以及不同的油壓下對(duì)密封面最大接觸壓力和vonmises應(yīng)力的影響,以及它們之間的相互關(guān)系,為o型密封圈的合理安裝和使用提供了理論依據(jù)。

利用有限元分析軟件ansys,分析計(jì)算了不同的o形密封圈徑向間隙以及不同的油壓下對(duì)密封面最大接觸壓力和vonmises應(yīng)力的影響,以及它們之間的相互關(guān)系,為o型密封圈的合理安裝和使用提供了依據(jù)。

利用ansys軟件建立深海環(huán)境下工作的液壓系統(tǒng)的x形圈密封結(jié)構(gòu)的二維軸對(duì)稱模型,計(jì)算x形圈在不同密封狀態(tài)下的應(yīng)力分布,分析壓縮率、密封壓力、摩擦因數(shù)等因素對(duì)其密封性能和相關(guān)應(yīng)力的影響。結(jié)果表明:應(yīng)力隨壓縮率、密封壓力、摩擦因數(shù)的增大而增大;靜態(tài)密封時(shí),x形圈內(nèi)側(cè)與密封槽會(huì)形成密閉空腔,不適合應(yīng)用于深海環(huán)境;承載密封時(shí),密封壓力對(duì)接觸應(yīng)力、等效應(yīng)力、剪切應(yīng)力的影響依次減小;滑動(dòng)密封時(shí),摩擦應(yīng)力逐漸趨于穩(wěn)定,且密封壓力和摩擦因數(shù)對(duì)摩擦應(yīng)力影響較大。

為確保高速列車設(shè)備艙密封條的密封性能,以兩個(gè)相鄰的設(shè)備艙為分析對(duì)象,采用子模型技術(shù)對(duì)裙板橡膠密封條進(jìn)行密封性能分析.針對(duì)橡膠密封條在裙板安裝時(shí)受到擠壓產(chǎn)生大變形的實(shí)際情況,首先對(duì)子模型施加安裝載荷進(jìn)行分析,然后將該變形作為結(jié)構(gòu)的初始變形,考慮列車運(yùn)行過程中的氣動(dòng)載荷,對(duì)其進(jìn)行密封性能分析.分析結(jié)果表明有氣動(dòng)載荷作用下設(shè)備艙裙板密封性能良好,該結(jié)果為設(shè)備艙裙板的密封設(shè)計(jì)提供了依據(jù).

對(duì)溜槽閘板閥結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn),提出合理的閘板尺寸設(shè)計(jì)方法,確保溜槽閘板閥的完全可靠密封,達(dá)到最佳密封效果。

隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，對(duì)閥門的可靠性和密封性提出了更高的要求。根據(jù)其泄漏的不同部位和程度，導(dǎo)致閥門的泄漏情況不同。因此，需要提出不同的防漏措施。主要從閥門密封性的原理出發(fā)，分析影響閥門密封各種因素，并提出了行之有效的完善措施。

閥門密封性能的研究

隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步,在工業(yè)領(lǐng)域,對(duì)閥門的可靠性和密封性提出了更高的要求。從閥門密封性的原理出發(fā),分析影響閥門密封各種因素,針對(duì)影響因素,提出相應(yīng)的完善措施。根據(jù)對(duì)閥門密封性能的要求,需要根據(jù)泄漏的不同部位和程度,采取不同的防漏措施。

對(duì)金屬墊圈的密封性能進(jìn)行了廣泛的試驗(yàn)研究，測(cè)定了墊圈預(yù)緊密封比壓參數(shù)ｙ和墊圈系數(shù)ｍ值，并與ａｓｍｅ規(guī)范值進(jìn)行了對(duì)比。采用ａｂ試驗(yàn)方法，對(duì)墊圈的典型密封特性進(jìn)行了研究。此外，通過對(duì)法蘭連接系統(tǒng)的整體分析，得出了從安裝狀態(tài)到操作條件下螺栓載荷的變化規(guī)律。在上述基礎(chǔ)上，討論了一種新的密封設(shè)計(jì)方法，并給出有關(guān)計(jì)算式。

個(gè)人收集整理資料，僅供交流學(xué)習(xí)，勿作商業(yè)用途 v型聚夾布橡膠組合密封圈 產(chǎn)品用途:用于往復(fù)運(yùn)動(dòng)超高壓液壓油缸活塞與活塞桿地密封 適用范圍：冶金、礦山、通用設(shè)備液壓油缸、反應(yīng)釜. 材質(zhì)：橡膠夾布織物復(fù)合材料 工作溫度：-40～120℃ 工作壓力：≤60mpa 工作介質(zhì)：液壓油 標(biāo)準(zhǔn)來源:hg4-337-66(a型> 支持環(huán)密封環(huán)壓環(huán)v型夾織物密封圈 內(nèi)徑×外徑×高度內(nèi)徑×外徑×高度內(nèi)徑×外徑×高度單價(jià)<元/ 套） 46×64×8/445×65×10/5.346×64×12/8.4 51×69×8/450×70×10/5.351×69×12/8.415.4 51×74×8/450×75×10/5.351×74×12/8.40 56×79×8/455×80×10/5.356×79×12/8.416.8 64×7

液體潤(rùn)滑機(jī)械密封正常運(yùn)行時(shí),端面間的膜厚一般為1~15μm,液體表面張力對(duì)密封性能的影響不可忽略。本文以激光加工多孔端面機(jī)械密封(lst-ms)為研究對(duì)象,提出了疏水型面的幾何結(jié)構(gòu)模型,從理論上證明了疏水型面的自密封性;采用有限元方法求解雷諾方程,分析了密封介質(zhì)表面張力系數(shù)在不同轉(zhuǎn)速、不同介質(zhì)壓力等操作條件下對(duì)端面液膜剛度、開啟力和泄漏率的影響規(guī)律,指出了潤(rùn)濕性對(duì)密封性能影響的重要性,并從理論上證明采用疏水型面的lst-ms完全可以實(shí)現(xiàn)零泄漏。結(jié)果表明,在轉(zhuǎn)速n≤100r.min-1、介質(zhì)壓比po≤2的低速、低壓工況條件下,采用疏水型面的lst-ms在保持高液膜剛度和開啟力的同時(shí),可使泄漏率大幅度降低;在端面發(fā)生軸向振動(dòng)導(dǎo)致液膜厚度較大時(shí),仍然可以使用具有高值表面張力系數(shù)的封液或沖洗液控制泄漏率;疏水型面寬度比γ的取值范圍為:0.01≤γ≤0.10。

淺析汽車空調(diào)系統(tǒng)的密封性能改進(jìn) 王致堅(jiān)(湖南大學(xué)衡陽分校機(jī)械工程系　421101) 　　隨著制冷空調(diào)技術(shù)的飛速發(fā)展,變頻技術(shù)、智能 控制技術(shù)、綠色環(huán)保等一系列新技術(shù)已經(jīng)先后運(yùn)用在 汽車空調(diào)領(lǐng)域。由于汽車空調(diào)受安裝位置的影響而大 部分為分體式空調(diào),且其工作環(huán)境較家用空調(diào)惡劣得 多。系統(tǒng)密封性能的好壞已成為空調(diào)性能好壞的重要 指標(biāo)。綜觀國(guó)內(nèi)汽車空調(diào)行業(yè),絕大部分采用橡膠軟 管加球錐式管接頭的密封方式。經(jīng)過多年實(shí)踐,筆者 認(rèn)為這種密封方式有一定的缺陷。 下面筆者將結(jié)合自己的實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn),向大家推 薦一種非?？煽康拿芊夥绞?并希望能推廣這種密封 方式。由于筆者水平有限,懇請(qǐng)各位專家批評(píng)指正。 1　改進(jìn)措施及機(jī)理 (1)將聯(lián)接系統(tǒng)的橡膠軟管全部改為不銹鋼金屬 軟管 汽車空調(diào)所要承受的環(huán)境溫差變化較大,尤其是 工程車輛和特種車輛。橡膠軟管在溫差變化較大的情 況下

鋁合金隱框幕墻對(duì)硅酮密封膠的性能和質(zhì)量有嚴(yán)格要求。文章介紹了硅酮密封膠的種類、性能及使用方法，并詳細(xì)說明了采用硅酮密封膠制作結(jié)構(gòu)玻璃裝配組件的過程。

通過試驗(yàn)論證了y600mw汽輪機(jī)排汽缸與凝汽器連接用橡膠補(bǔ)償?shù)拿芊庑阅?并介紹了現(xiàn)場(chǎng)粘結(jié)橡膠補(bǔ)償節(jié)接頭的方法。

橡膠密封圈 橡膠密封圈有什么特性，耐油性、耐磨性如何 丁腈橡膠又稱丁二烯一丙烯腈橡膠，簡(jiǎn)稱nbr，平均分子量70萬左 右。灰白色至淺黃色塊狀或粉狀固體，相對(duì)密度0.95～1.0。丙烯腈 含量為26%的丁腈橡膠玻璃化溫度tg=一52℃，脆化溫度tb=一 47℃，而丙烯腈含量為40%的丁腈橡膠玻璃化溫度tg=一22℃。溶 解度參數(shù)δ=8.9～9.9，溶于醋酸乙酯、醋酸丁酯、氯苯、甲乙酮等。 丁腈橡膠具有優(yōu)良的耐油性,其耐油性僅次于聚硫橡膠和氟橡膠，并 且具有的耐磨性和氣密性。丁腈橡膠的缺點(diǎn)是不耐臭氧及芳香族、鹵 代烴、酮及酯類溶劑，不宜做絕緣材料。耐熱性優(yōu)于丁苯橡膠、氯丁 橡膠，可在120℃長(zhǎng)期工作。氣密性僅次于丁基橡膠。丁腈橡膠的性 能受丙烯腈含量影響，隨著丙烯腈含量增加拉伸強(qiáng)度、耐熱性、耐油 性、氣密性、硬度提高，但彈性、耐寒性降低。丁腈橡膠耐臭氧性能