1.改變設(shè)計坡口型式,完成焊接工藝評定
由于1000t/h和2000t/h鍋筒上Φ159×20管座的坡口型式全部采用從美國CE公司引進(jìn)的根部不焊透的J型坡口,難于滿足超聲波探傷的要求,我們根據(jù)220t/h、420t/h鍋筒的Φ133×12引出管管座焊接經(jīng)驗,將根部不焊透的J型坡口全部改成全焊透的D型坡口,并重新設(shè)計滿足要求的坡口型式,重新進(jìn)行工藝評定,為了保證生產(chǎn)的順利進(jìn)行,我們設(shè)計了新的內(nèi)孔氬弧焊工裝,包括導(dǎo)電桿、導(dǎo)電嘴、外保護(hù)氣套、定位芯棒等工裝。對焊接坡口也作了新的設(shè)計,為了檢驗重新設(shè)計的工裝及焊接坡口的合理性,工藝部門在生產(chǎn)車間的配合下先后制備了近百個管座試樣,邊焊邊調(diào)整規(guī)范參數(shù)及坡口型式的具體尺寸,邊焊邊總結(jié)經(jīng)驗,在短時間內(nèi)完成了試驗及工藝評定,滿足了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。
1.改變設(shè)計坡口型式,完成焊接工藝評定
由于1000t/h和2000t/h鍋筒上Φ159×20管座的坡口型式全部采用從美國CE公司引進(jìn)的根部不焊透的J型坡口,難于滿足超聲波探傷的要求,我們根據(jù)220t/h、420t/h鍋筒的Φ133×12引出管管座焊接經(jīng)驗,將根部不焊透的J型坡口全部改成全焊透的D型坡口,并重新設(shè)計滿足要求的坡口型式,重新進(jìn)行工藝評定,為了保證生產(chǎn)的順利進(jìn)行,我們設(shè)計了新的內(nèi)孔氬弧焊工裝,包括導(dǎo)電桿、導(dǎo)電嘴、外保護(hù)氣套、定位芯棒等工裝。對焊接坡口也作了新的設(shè)計,為了檢驗重新設(shè)計的工裝及焊接坡口的合理性,工藝部門在生產(chǎn)車間的配合下先后制備了近百個管座試樣,邊焊邊調(diào)整規(guī)范參數(shù)及坡口型式的具體尺寸,邊焊邊總結(jié)經(jīng)驗,在短時間內(nèi)完成了試驗及工藝評定,滿足了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。2100433B
鍋筒是鍋爐產(chǎn)品中一個非常重要的部件,鍋筒的焊接質(zhì)量歷來是各鍋爐廠家最為關(guān)心的,但以往大家一般主要將注意力集中在鍋筒的縱縫、環(huán)縫及集中下降管、給水管上,對于Φ133mm及Φ159mm引出管管座的焊接一直沒有引起足夠重視,但隨著用戶對管座焊接要求的不斷提高,鍋筒管座的焊接已成為鍋爐行業(yè)關(guān)注的焦點。
以往在220t/h、420t/h鍋筒的Φ133×12引出管管座焊接時,選用全焊透的結(jié)構(gòu)型式,焊接采用內(nèi)孔氬弧焊封底、手工電弧焊蓋面,焊后僅進(jìn)行表面磁粉探傷,然而在采用超聲波探傷檢查后,連續(xù)兩臺產(chǎn)品的鍋筒管座角焊縫一次合格率低得實在確實令人難以接受,也立即引起了大家的高度重視,經(jīng)過實物解剖的分析,發(fā)現(xiàn)鍋筒管座焊接缺陷主要分布在內(nèi)孔氬弧封底焊根部和手工焊焊縫底部,大部分呈整圈分布,缺陷的性質(zhì)為未焊透、夾渣和氣孔。
從目前生產(chǎn)情況來看,現(xiàn)有的設(shè)備,管座加工精度,焊接坡口的具體尺寸,焊工的操作技能等均不能滿足要求,因而焊接質(zhì)量難以達(dá)到超聲波探傷合格標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)前兩臺鍋筒管座焊接的實際情況分析,我們發(fā)現(xiàn)由于管座的壁厚、橢圓度公差及管座的加工精度使得管座的鈍邊尺寸過大或不均勻,管座裝配時,由于沒有仔細(xì)控制又造成錯邊量過大,從而造成了管座根部內(nèi)孔焊未焊透、焊穿,而管座底部的手工焊缺陷,則主要是由于坡口間距過小,造成焊工運條不當(dāng)以及操作環(huán)境惡劣等因素引起。
角焊縫沿兩直交或近直交零件的交線所焊接的焊縫,角焊縫又分直角焊縫和斜角焊縫。 貼角焊縫是在焊件的陰角或陽角處加貼工件,而進(jìn)行的焊接焊縫。
角焊縫沿兩直交或近直交零件的交線所焊接的焊縫,角焊縫又分直角焊縫和斜角焊縫。貼角焊縫是在焊件的陰角或陽角處加貼工件,而進(jìn)行的焊接焊縫。
角焊縫,分為 平角焊 立角焊 仰角焊 三種。如圖所示
鍋筒是鍋爐產(chǎn)品中一個非常重要的部件,鍋筒的焊接質(zhì)量歷來是各鍋爐廠家最為關(guān)心的,但以往大家一般主要將注意力集中在鍋筒的縱縫、環(huán)縫及集中下降管、給水管上,對于Φ133mm及Φ159mm引出管管座的焊接一直沒有引起足夠重視,但隨著用戶對管座焊接要求的不斷提高,鍋筒管座的焊接已成為鍋爐行業(yè)關(guān)注的焦點。
以往在220t/h、420t/h鍋筒的Φ133×12引出管管座焊接時,選用全焊透的結(jié)構(gòu)型式,焊接采用內(nèi)孔氬弧焊封底、手工電弧焊蓋面,焊后僅進(jìn)行表面磁粉探傷,然而在采用超聲波探傷檢查后,連續(xù)兩臺產(chǎn)品的鍋筒管座角焊縫一次合格率低得實在確實令人難以接受,也立即引起了大家的高度重視,經(jīng)過實物解剖的分析,發(fā)現(xiàn)鍋筒管座焊接缺陷主要分布在內(nèi)孔氬弧封底焊根部和手工焊焊縫底部,大部分呈整圈分布,缺陷的性質(zhì)為未焊透、夾渣和氣孔。
從目前生產(chǎn)情況來看,現(xiàn)有的設(shè)備,管座加工精度,焊接坡口的具體尺寸,焊工的操作技能等均不能滿足要求,因而焊接質(zhì)量難以達(dá)到超聲波探傷合格標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)前兩臺鍋筒管座焊接的實際情況分析,我們發(fā)現(xiàn)由于管座的壁厚、橢圓度公差及管座的加工精度使得管座的鈍邊尺寸過大或不均勻,管座裝配時,由于沒有仔細(xì)控制又造成錯邊量過大,從而造成了管座根部內(nèi)孔焊未焊透、焊穿,而管座底部的手工焊缺陷,則主要是由于坡口間距過小,造成焊工運條不當(dāng)以及操作環(huán)境惡劣等因素引起。
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評分: 4.5
本文簡要介紹了熱裂化裝置反應(yīng)塔入孔加強板角焊縫的斷裂及其補焊情況。
連續(xù)角焊縫,將根部不焊透的J型坡口全部改成全焊透的D型坡口,并重新設(shè)計滿足要求的坡口型式,重新進(jìn)行工藝評定,為了保證生產(chǎn)的順利進(jìn)行,我們設(shè)計了新的內(nèi)孔氬弧焊工裝,包括導(dǎo)電桿、導(dǎo)電嘴、外保護(hù)氣套、定位芯棒等工裝。
鍋筒是鍋爐產(chǎn)品中一個非常重要的部件,鍋筒的焊接質(zhì)量歷來是各鍋爐廠家最為關(guān)心的,但以往大家一般主要將注意力集中在鍋筒的縱縫、環(huán)縫及集中下降管、給水管上,對于Φ133mm及Φ159mm引出管管座的焊接一直沒有引起足夠重視,但隨著用戶對管座焊接要求的不斷提高,鍋筒管座的焊接已成為鍋爐行業(yè)關(guān)注的焦點。
以往在220t/h、420t/h鍋筒的Φ133×12引出管管座焊接時,選用全焊透的結(jié)構(gòu)型式,焊接采用內(nèi)孔氬弧焊封底、手工電弧焊蓋面,焊后僅進(jìn)行表面磁粉探傷,然而在采用超聲波探傷檢查后,連續(xù)兩臺產(chǎn)品的鍋筒管座角焊縫一次合格率低得實在確實令人難以接受,也立即引起了大家的高度重視,經(jīng)過實物解剖的分析,發(fā)現(xiàn)鍋筒管座焊接缺陷主要分布在內(nèi)孔氬弧封底焊根部和手工焊焊縫底部,大部分呈整圈分布,缺陷的性質(zhì)為未焊透、夾渣和氣孔。
從目前生產(chǎn)情況來看,現(xiàn)有的設(shè)備,管座加工精度,焊接坡口的具體尺寸,焊工的操作技能等均不能滿足要求,因而焊接質(zhì)量難以達(dá)到超聲波探傷合格標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)前兩臺鍋筒管座焊接的實際情況分析,我們發(fā)現(xiàn)由于管座的壁厚、橢圓度公差及管座的加工精度使得管座的鈍邊尺寸過大或不均勻,管座裝配時,由于沒有仔細(xì)控制又造成錯邊量過大,從而造成了管座根部內(nèi)孔焊未焊透、焊穿,而管座底部的手工焊缺陷,則主要是由于坡口間距過小,造成焊工運條不當(dāng)以及操作環(huán)境惡劣等因素引起。