新型耐熱鋼焊接

本書由我國(guó)電力工業(yè)的發(fā)展沿革，鍋爐用新型耐熱鋼發(fā)展現(xiàn)狀，細(xì)晶強(qiáng)韌型鐵素體耐熱鋼的冶金特點(diǎn)及其焊接性，SA213－T23、SA213－T24鋼的性能及焊接，SA213－T91/SA335－P91鋼的性能及焊接，SA213－T92/SA335 －P92鋼和E911鋼的性能及焊接，SA213－T122/SA335－P122鋼的性能及焊接，鍋爐用新型奧氏體耐熱鋼及其焊接以及電站管道異種鋼焊接等9章組成。

本書匯集了國(guó)內(nèi)外大量的新資料，實(shí)際應(yīng)用性較強(qiáng)。

前言

第一章 我國(guó)電力工業(yè)的發(fā)展沿革

第一節(jié) 中國(guó)電力工業(yè)的發(fā)展歷程和現(xiàn)狀

第二節(jié) 提高火力發(fā)電廠效率的方法

第三節(jié) 超(超)臨界機(jī)組是我國(guó)火電發(fā)展的最佳選擇

第二章 鍋爐用新型耐熱鋼發(fā)展現(xiàn)狀

第一節(jié) 超(超)臨界鍋爐用新型耐熱鋼發(fā)展歷史

第二節(jié) 超(超)臨界鍋爐承壓部件對(duì)鋼材的要求和選擇

第三節(jié) 新型耐熱鋼的應(yīng)用概況

第三章 細(xì)晶強(qiáng)韌型鐵素體耐熱鋼的冶金特點(diǎn)及其焊接性

第一節(jié) 細(xì)晶強(qiáng)韌型鐵素體耐熱鋼的由來(lái)

第二節(jié) 強(qiáng)韌型鐵素體耐熱鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能特點(diǎn)

第三節(jié) 鋼的強(qiáng)韌化

第四節(jié) 強(qiáng)韌型鐵素體耐熱鋼的焊接性

第五節(jié) 工程中值得商榷和調(diào)整的幾個(gè)習(xí)慣認(rèn)識(shí)

第四章 SA213-T23、SA213-T24鋼的性能及焊接

第一節(jié) T23、T24鋼的化學(xué)成分及其主要物理性能

第二節(jié) T23、T24鋼的力學(xué)性能和抗氧化性能

第三節(jié) T23/P23、T24/P24鋼的焊接

第五章 SA213一T91/SA335一P91鋼的性能及焊接

第一節(jié) T91/P91鋼的化學(xué)成分和主要物理性能

第二節(jié) T91/P91鋼的力學(xué)和抗氧化腐蝕性能

第三節(jié) T91/P91鋼的焊接

第六章 SA213一T92/SA335一P92和E911鋼的性能及焊接

第一節(jié) T92/P92鋼的化學(xué)成分及熱處理工藝的確定

第二節(jié) T92/P92鋼的性能

第三節(jié) T92/P92鋼的焊接

第七章 SA213-T122/SA335一P122鋼的性能及焊接

第一節(jié) T122/P122鋼的開發(fā)過(guò)程

第二節(jié) T122/P122鋼的性能

第三節(jié) T122/P122鋼的焊接

第四節(jié) T122/P122鋼服役后的性能

第八章 鍋爐用新型奧氏體耐熱鋼及其焊接

第一節(jié) TP347HFG鋼的細(xì)晶化及其性能

第二節(jié) Super304H鋼的強(qiáng)化及其性能

第三節(jié) HR3C(25Cr-20Ni-Nb-N)鋼的強(qiáng)化及其力學(xué)性能

第四節(jié) 20Cr-25Ni15MoNbTiN(NF709)鋼的強(qiáng)化途徑及其力學(xué)和工藝性能

第五節(jié) 新型奧氏體耐熱鋼的焊接

第六節(jié) TP347HFG、Super304H、HR3C、NF709鋼的彎曲加工性能

第九章 電站管道異種鋼焊接

第一節(jié) 電站管道異種鋼接頭的早期失效

第二節(jié) 異種鋼焊接接頭的熱應(yīng)力

第三節(jié) 奧氏體鋼和鐵素體鋼異種鋼接頭

第四節(jié) 鐵素體鋼和鐵素體鋼的異種鋼接頭

附錄一 B6hlerThysson焊接技術(shù)集團(tuán)公司用于電力設(shè)備的焊接材料

附錄二 瑞士OERuKON公司用于電力設(shè)備的焊接材料

附錄三 英國(guó)METRODE公司用于電力設(shè)備的焊接材料

參考文獻(xiàn)2100433B

條形碼: 9787508343655

產(chǎn)品尺寸及重量: 26 x 18.5 x 0.8 cm ; 340 g

ASIN: B0011C7UJ0

新型耐熱鋼接頭早期蠕變損傷機(jī)制及預(yù)測(cè)方法是發(fā)展新一代電站設(shè)備亟需解決的問(wèn)題，項(xiàng)目研究了焊接接頭局部微觀組織、殘余應(yīng)力場(chǎng)和工作載荷疊加作用下的蠕變損傷和蠕變裂紋行為。提出了適用于連續(xù)冷卻過(guò)程計(jì)算的改進(jìn)的Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov（J-M-A-K）方程，結(jié)合基于模式搜索法的全局優(yōu)化方法，確定改進(jìn)的J-M-A-K方程的動(dòng)態(tài)參數(shù)。研究發(fā)現(xiàn)，耐熱鋼焊接接頭在熱影響區(qū)最大焊接殘余應(yīng)力的位置可以通過(guò)焊材的選擇來(lái)控制，高強(qiáng)匹配的填充金屬將拉伸殘余應(yīng)力峰值外推至母材區(qū)域，避開強(qiáng)度較低的熱影響區(qū)。提出了改進(jìn)的預(yù)壓縮-緊湊拉伸蠕變?cè)嚇?，通過(guò)壓縮-釋放，在半圓形缺口附近預(yù)制了殘余應(yīng)力場(chǎng)，能夠在實(shí)驗(yàn)室環(huán)境下有效地研究三軸殘余應(yīng)力場(chǎng)對(duì)蠕變裂紋萌生和擴(kuò)展性能的影響，闡明了焊接殘余拉應(yīng)力是引起早期蠕變失效的關(guān)鍵因素。設(shè)計(jì)了一種通過(guò)局部重熔引入焊接殘余應(yīng)力與焊縫顯微結(jié)構(gòu)的蠕變?cè)嚇?，分析殘余?yīng)力作用下，不同微觀組織的蠕變裂紋開裂行為和蠕變斷裂模式。引入基于微觀蠕變孔洞長(zhǎng)大的多軸延性耗竭蠕變損傷分析，實(shí)現(xiàn)管道環(huán)焊縫接頭在實(shí)際工作載荷和溫度環(huán)境下的蠕變壽命預(yù)測(cè)。 2100433B

新型耐熱鋼接頭早期蠕變損傷機(jī)制及預(yù)測(cè)方法是發(fā)展新一代電站設(shè)備亟需解決的問(wèn)題。采用熱-力模擬試驗(yàn)機(jī)制備焊接接頭不同區(qū)域組織的蠕變?cè)嚇?，通過(guò)園棒蠕變?cè)囼?yàn)和預(yù)應(yīng)變?nèi)渥償嗔言囼?yàn)，確定相關(guān)蠕變模型和蠕變開裂應(yīng)變。對(duì)蠕變?cè)嚇游⒂^組織進(jìn)行表征，揭示蠕變損傷與微觀組織，特別是晶界特征的關(guān)系。結(jié)合微觀組織映射和有限元模擬，探討焊接殘余應(yīng)力、晶粒尺寸、晶界特征、析出相大小、形態(tài)等對(duì)焊接接頭蠕變損傷的影響，評(píng)定對(duì)蠕變參數(shù)的影響。在此基礎(chǔ)上，結(jié)合焊接模擬件蠕變?cè)囼?yàn)和開裂應(yīng)變測(cè)量，對(duì)焊接接頭蠕變損傷模型參數(shù)進(jìn)行改進(jìn)。 提出了考慮接頭殘余應(yīng)力的蠕變開裂環(huán)狀試樣的試驗(yàn)方法。.項(xiàng)目以實(shí)驗(yàn)為基礎(chǔ)，對(duì)焊接接頭早期蠕變損傷的機(jī)理形成全面認(rèn)識(shí)，結(jié)合試驗(yàn)評(píng)定和數(shù)值計(jì)算為新型耐熱鋼焊接接頭與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和新一代耐熱鋼開發(fā)提供理論和技術(shù)支撐。研究成果具有重要理論意義和應(yīng)用價(jià)值。

例：某廠于10年前用7000元購(gòu)專用機(jī)床一臺(tái)，制造某零件，現(xiàn)該機(jī)床的生產(chǎn)該零件的能力為0.05小時(shí)/個(gè)，如果現(xiàn)在把舊機(jī)床出售可得1500元，如保留則還可使用3年，3年后殘值為250元?，F(xiàn)在在市場(chǎng)上出現(xiàn)了新型機(jī)床，其生產(chǎn)能力為0.04小時(shí)/個(gè)，售價(jià)為15000元，可用10年，10年后殘值為1500元，已知新型和原機(jī)床的使用費(fèi)相應(yīng)為10元/小時(shí)和12元/小時(shí)，工廠每年需生產(chǎn)5萬(wàn)個(gè)零件，基準(zhǔn)貼現(xiàn)率為15%。問(wèn)該廠是否應(yīng)當(dāng)現(xiàn)在進(jìn)行更新"para" label-module="para">

舊機(jī)床的資金恢復(fù)費(fèi)為：

1500(A/P，15，3)-250(A/F，15，3)=656.97-71.99=584.98元

年使用費(fèi)用為：

12×0.05×50000=30000元

30000 584.98=30584.98元

新型機(jī)床的資金恢復(fù)費(fèi)為：

15000(A/P，15，10)-1500(A/F15，10) =2988.78-73.88=2914.90元

年使用費(fèi)為：

10×0.04×50000 2914.90=22914.90元

兩者對(duì)比用新型機(jī)床可比繼續(xù)用舊床每年可節(jié)省7670.08元，故應(yīng)當(dāng)考慮及時(shí)更新舊機(jī)床。 2100433B