蒸養(yǎng)混凝土工藝流程

預(yù)養(yǎng)期也叫作靜停期，是將混凝土預(yù)制構(gòu)件在澆筑完成后放置在室溫下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)的過(guò)程?；炷令A(yù)制構(gòu)件中的固體顆粒在重力作用下會(huì)下沉，內(nèi)部氣泡會(huì)向外擴(kuò)散，這樣做能夠使得內(nèi)部氣體順利排放出去，并且能夠提高水泥在蒸汽養(yǎng)護(hù)前的水化程度，使水泥能夠具有一定的初始結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，在這一階段，初始強(qiáng)度一般應(yīng)控制在0.4～0.5MPa。

升溫期在蒸汽養(yǎng)護(hù)工藝操作過(guò)程中對(duì)混凝土性能的影響非常重要，產(chǎn)生的放氣現(xiàn)象能夠引起顯著的破壞作用。當(dāng)混凝土預(yù)制構(gòu)件受到蒸汽養(yǎng)護(hù)后，其在混凝土預(yù)制構(gòu)件的表面會(huì)立馬的冷卻和凝結(jié)，然后就會(huì)產(chǎn)生冷凝水膜的現(xiàn)象并且會(huì)立即產(chǎn)生冷凝熱蒸汽，在這個(gè)時(shí)候，氣體和水分就會(huì)在混凝土的內(nèi)部進(jìn)行傳輸，將一些孔都慢慢的連接起來(lái)，從而形成了定向的孔縫，然后混凝土的體積就會(huì)迅速的膨脹和增大。由于混凝土的初始結(jié)構(gòu)在升溫期，那么它的強(qiáng)度就會(huì)比較低，其內(nèi)應(yīng)力還沒(méi)有形成，這時(shí)候混凝土的預(yù)制構(gòu)件結(jié)構(gòu)就容易受到外界的傷害。一般情況下，由于一些混凝土的結(jié)構(gòu)，比如混凝土的孔隙率會(huì)慢慢增多、產(chǎn)生體積增大等等缺陷，其大多數(shù)是在升溫的階段產(chǎn)生的，所以說(shuō)，我們對(duì)于升溫的速度要求比較嚴(yán)格，速度不能夠過(guò)快。最好是能夠分段的進(jìn)行升溫，就是先慢慢的升溫，然后再一點(diǎn)一點(diǎn)的加快升溫，這樣才能夠大大降低液相和氣相出現(xiàn)熱膨脹后產(chǎn)生的破壞性影響。

混凝土預(yù)制構(gòu)件強(qiáng)度增長(zhǎng)的重要時(shí)期是恒溫期，在這個(gè)階段，我們需要注意不要設(shè)定保溫的溫度過(guò)高，因?yàn)檫@樣會(huì)影響其強(qiáng)度的增長(zhǎng)，所以，在這個(gè)階段我們盡量不要提升混凝土預(yù)制構(gòu)件的恒溫養(yǎng)護(hù)的溫度。這個(gè)時(shí)候，水泥的水化反應(yīng)會(huì)比較的劇烈，而混凝土中的微管多孔結(jié)構(gòu)已經(jīng)慢慢的產(chǎn)生。由于水泥的水化熱反應(yīng)會(huì)造成混凝土的內(nèi)部溫度在一定時(shí)間內(nèi)超出介質(zhì)溫度，其內(nèi)部的水分、氣體都會(huì)繼續(xù)的產(chǎn)生膨脹，但是這個(gè)階段的混凝土預(yù)制構(gòu)件結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度已經(jīng)慢慢的加強(qiáng)了。伴隨著水化的進(jìn)行，減縮也在增加，這些因素都能夠幫助混凝土預(yù)制構(gòu)件抵御不利因素的影響。

在降溫的時(shí)期，混凝土的預(yù)制構(gòu)件的結(jié)構(gòu)就會(huì)慢慢的定型，這時(shí)候混凝土的內(nèi)部所發(fā)生的變化主要是由于混凝土內(nèi)外的溫差、體積的收縮、水分的汽化、拉應(yīng)力大學(xué)而造成的。降溫期降溫速度的合理選擇要依據(jù)混凝土預(yù)制構(gòu)件的尺寸大小選擇，如若不然，一旦降溫速度太快就會(huì)造成混凝土預(yù)制構(gòu)件產(chǎn)生的收縮和拉應(yīng)力過(guò)大，進(jìn)而致使混凝土預(yù)制構(gòu)件產(chǎn)生微裂縫。

蒸汽養(yǎng)護(hù)工藝流程的的四個(gè)階段都是非常重要的，四個(gè)環(huán)節(jié)都不能忽視，缺一不可，它們都能夠直接影響到混凝土預(yù)制構(gòu)件的外觀質(zhì)量和結(jié)構(gòu)性能。 2100433B

冬季低溫環(huán)境的混凝土養(yǎng)護(hù)，北方地區(qū)一般采用的燃煤蒸汽養(yǎng)護(hù)，南方地區(qū)一般采用蜂窩煤爐蓄熱養(yǎng)護(hù)和熱水養(yǎng)護(hù)，電熱蒸汽養(yǎng)護(hù)也逐步推廣使用。

蒸養(yǎng)混凝土燃煤蒸汽養(yǎng)護(hù)

此方式在產(chǎn)生蒸汽的過(guò)程中，同時(shí)產(chǎn)生大量的有害氣體( 二氧化碳，二氧化硫，氮氧化物) 以及PM2．5。一些較大的預(yù)制梁場(chǎng)，需要投入較多資金建設(shè)蒸汽鍋爐房以及沿梁場(chǎng)所有臺(tái)座處布置蒸汽輸送管，蒸汽輸送管的輸送距離過(guò)遠(yuǎn)也直接導(dǎo)致沿途熱量損耗大，且蒸汽養(yǎng)護(hù)的過(guò)程中需要人工24 h不間斷輪班。

蒸養(yǎng)混凝土蜂窩煤爐蓄熱養(yǎng)護(hù)

此方式一般在覆蓋的混凝土內(nèi)放置若干小型蜂窩煤爐，通過(guò)燃燒煤爐產(chǎn)生的熱量進(jìn)行蓄熱保溫，其在保濕上沒(méi)有任何效果，且在燃燒過(guò)程中產(chǎn)生較多的一氧化碳?xì)怏w，而一氧化碳在于混凝土表面接觸后會(huì)加劇混凝土的碳化，同時(shí)一氧化碳的存在于養(yǎng)護(hù)棚罩內(nèi)對(duì)進(jìn)入內(nèi)部的施工人員存在較大的安全隱患。

蒸養(yǎng)混凝土冬季熱水養(yǎng)護(hù)

此方式一般通過(guò)電熱方式將水燒至一定溫度再?lài)姙⒃诨炷帘砻嫔?，有一定的保溫保濕效果，但隨著水的流失熱量散失快，混凝土表面一些區(qū)域或蓄水，供熱不及時(shí)，溫度下降時(shí)可能結(jié)冰。

蒸養(yǎng)混凝土電熱蒸汽養(yǎng)護(hù)

此方式通過(guò)電熱產(chǎn)生蒸汽，無(wú)污染，但在施工過(guò)程中仍需要人為控制啟動(dòng)與停止，通過(guò)人工測(cè)量養(yǎng)護(hù)的溫度與濕度去判斷是否供應(yīng)蒸汽，因而養(yǎng)護(hù)質(zhì)量與操作人員的責(zé)任性關(guān)系很大，尤其是夜間進(jìn)行溫度測(cè)量工作等難以落實(shí)，所有存在較大的局限性。

混凝土性能主要由混凝土組分、混凝土配制和混凝土養(yǎng)護(hù)等因素決定。在原材料、配合比和施工工藝一定的情況下，混凝土的養(yǎng)護(hù)，特別是早期的養(yǎng)護(hù)方式、養(yǎng)護(hù)溫度、養(yǎng)護(hù)濕度、養(yǎng)護(hù)時(shí)間等的控制，對(duì)混凝土水化硬化程度、強(qiáng)度發(fā)展、耐久性等均有著重要影響。

養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)混凝土的早期性能的發(fā)展速度有很大的影響。一般來(lái)說(shuō)，養(yǎng)護(hù)溫度越高，強(qiáng)度發(fā)展越快。研究表明當(dāng)溫度低于某一限值時(shí)，水泥水化反應(yīng)將不再進(jìn)行，混凝土強(qiáng)度停止發(fā)展，這個(gè)溫度在－ 10 ℃左右。實(shí)際上，在溫度低于0 ℃的情況下，混凝土中的水分己經(jīng)開(kāi)始結(jié)冰，這將導(dǎo)致混凝土的冰凍損傷。同時(shí)早期的混凝土所處的環(huán)境沒(méi)有保持充分的濕度，可能造成混凝土中水分大量蒸發(fā)，其后果: 一方面因干燥失水而影響水泥繼續(xù)水化; 另一方面混凝土干燥收縮加大，使混凝土在低強(qiáng)度狀態(tài)下承受收縮引起的拉應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土出現(xiàn)早期裂縫。因此在這種晝夜溫差大、低溫在零度以下地區(qū)，更多去選擇蒸汽養(yǎng)護(hù)保證混凝土在前期養(yǎng)護(hù)過(guò)程中對(duì)于溫度和濕度的要求，從而才能保證其強(qiáng)度及各項(xiàng)性能。

冬季低溫環(huán)境下的混凝土養(yǎng)護(hù)，北方嚴(yán)寒地區(qū)一般采用燃煤蒸汽養(yǎng)護(hù)，南方濕冷地區(qū)一般采用常壓燒水供熱，小型煤爐蓄熱等方式，隨著霧霾的日益加重，全社會(huì)對(duì)PM2．5的高度關(guān)注，北方常用的燃煤蒸汽養(yǎng)護(hù)以及南方常采用的小型煤爐蓄熱養(yǎng)護(hù)的方式均會(huì)產(chǎn)生二氧化碳、二氧化硫、氮氧化物、一氧化碳等有害氣體以及PM2．5。此類(lèi)燃煤蒸汽蓄熱的方式已不能被全社會(huì)接受，我國(guó)水電能源相對(duì)較為充裕，同時(shí)不會(huì)產(chǎn)生此類(lèi)污染，因此，電熱產(chǎn)生蒸汽的方式盡管在費(fèi)用方面略高，經(jīng)濟(jì)效益略差，但具有良好的社會(huì)效益，相比之下，混凝土電熱蒸汽養(yǎng)護(hù)方式已逐步推廣使用，隨著可編程邏輯控制器在工業(yè)控制領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，基于電熱蒸汽的基礎(chǔ)上，引入無(wú)線測(cè)控技術(shù)與計(jì)算機(jī)數(shù)據(jù)處理技術(shù)，以實(shí)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)電熱蒸汽養(yǎng)護(hù)的自動(dòng)化與程序化，同時(shí)提高其養(yǎng)護(hù)的精確性與科學(xué)性是完全可行的。

《蒸養(yǎng)混凝土》圍繞蒸養(yǎng)混凝土熱損傷及其抑制方法、高品質(zhì)蒸養(yǎng)混凝土制備理論和技術(shù)等關(guān)鍵科學(xué)技術(shù)問(wèn)題，解析了蒸養(yǎng)混凝土水化特性及微結(jié)構(gòu)演變規(guī)律，闡述了蒸養(yǎng)混凝土靜動(dòng)態(tài)力學(xué)性能和耐久性能及其主要影響因素，探討了蒸養(yǎng)混凝土熱損傷的抑制技術(shù)，展望了蒸養(yǎng)混凝土發(fā)展趨勢(shì)。

• 蒸養(yǎng)混凝土：蒸養(yǎng)混凝土

• 蒸養(yǎng)混凝土：2021年科學(xué)出版社出版的圖書(shū)

目錄

前言

第1章　緒論　1

1.1　養(yǎng)護(hù)工藝及其重要性　1

1.2　混凝土預(yù)制構(gòu)件　2

1.2.1　分類(lèi)　2

1.2.2　發(fā)展概況　3

1.3　蒸養(yǎng)混凝土技術(shù)現(xiàn)狀　7

1.3.1　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土內(nèi)的物理化學(xué)變化　8

1.3.2　蒸養(yǎng)混凝土的體積變形　14

1.3.3　蒸養(yǎng)混凝土力學(xué)性能和耐久性　15

1.4　存在的問(wèn)題　17

1.5　本書(shū)主要內(nèi)容　18

參考文獻(xiàn)　19

第2章　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土內(nèi)部溫度場(chǎng)及其效應(yīng)　25

2.1　現(xiàn)場(chǎng)實(shí)體構(gòu)件的溫度場(chǎng)　26

2.1.1　預(yù)制箱梁梁體典型部位溫度分布　26

2.1.2　預(yù)制軌道板溫度分布　30

2.2　室內(nèi)模擬試驗(yàn)試件的溫度場(chǎng)　34

2.2.1　養(yǎng)護(hù)制度的影響　35

2.2.2　試件尺寸的影響　38

2.3　溫度場(chǎng)及溫度應(yīng)力的數(shù)值模擬　40

2.3.1　傅里葉熱傳導(dǎo)方程　40

2.3.2　混凝土水化過(guò)程中的放熱　42

2.3.3　有限元模型的構(gòu)建　43

2.3.4　溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)模擬結(jié)果　45

2.4　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土內(nèi)部的腫脹應(yīng)力　49

2.4.1　腫脹應(yīng)力的試驗(yàn)測(cè)試　49

2.4.2　腫脹應(yīng)力控制　53

2.5　小結(jié)　57

參考文獻(xiàn)　58

第3章　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土膠凝材料體系的水化特性　60

3.1　水化放熱　61

3.1.1　膠凝材料組成的影響　61

3.1.2　溫度的影響　66

3.1.3　蒸養(yǎng)非穩(wěn)態(tài)過(guò)程水化熱計(jì)算　68

3.2　水化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)　71

3.2.1　基于水化程度的水泥水化動(dòng)力學(xué)模型　71

3.2.2　基于水化機(jī)理的細(xì)微觀水化動(dòng)力學(xué)模型　73

3.3　蒸養(yǎng)各階段的水化反應(yīng)進(jìn)程　77

3.4　小結(jié)　80

參考文獻(xiàn)　81

第4章　蒸養(yǎng)混凝土微結(jié)構(gòu)的形成與演變　83

4.1　蒸養(yǎng)過(guò)程中水泥石的微結(jié)構(gòu)演變　83

4.1.1　自由水含量變化　83

4.1.2　孔結(jié)構(gòu)演變特征　87

4.2　蒸養(yǎng)過(guò)程中水泥石-骨料界面結(jié)構(gòu)演變　91

4.2.1　SEM下的水泥石-骨料界面過(guò)渡區(qū)特征　91

4.2.2　BSEM下的水泥石-骨料界面過(guò)渡區(qū)特征　94

4.2.3　水泥石-骨料界面過(guò)渡區(qū)的顯微硬度　97

4.3　蒸養(yǎng)水泥石-鋼筋界面過(guò)渡區(qū)特征　101

4.3.1　試驗(yàn)方法　102

4.3.2　基于顯微CT方法的界面結(jié)構(gòu)特征　102

4.4　蒸養(yǎng)水泥石的物相組成與特性　105

4.4.1　物相組成　105

4.4.2　物相微納觀力學(xué)特性　109

4.5　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土的宏觀和細(xì)觀孔結(jié)構(gòu)演變　112

4.5.1　宏觀和細(xì)觀孔結(jié)構(gòu)的分析方法　112

4.5.2　宏觀和細(xì)觀孔結(jié)構(gòu)變化特征　114

4.6　小結(jié)　117

參考文獻(xiàn)　118

第5章　蒸養(yǎng)混凝土的靜態(tài)力學(xué)性能　122

5.1　概述　122

5.2　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土的力學(xué)性能演變　123

5.2.1　抗壓強(qiáng)度與劈裂抗拉強(qiáng)度　123

5.2.2　彈性模量與阻尼性能　124

5.2.3　力學(xué)性能與水化程度的關(guān)系　126

5.3　礦物摻合料及溫度對(duì)蒸養(yǎng)混凝土強(qiáng)度的影響　127

5.3.1　礦物摻合料　127

5.3.2　蒸養(yǎng)溫度　128

5.3.3　礦物摻合料對(duì)蒸養(yǎng)混凝土的強(qiáng)度貢獻(xiàn)　129

5.3.4　蒸養(yǎng)混凝土強(qiáng)度隨齡期的變化　131

5.4　蒸養(yǎng)混凝土受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系　132

5.4.1　破壞形式　132

5.4.2　膠凝材料組成的影響　133

5.4.3　養(yǎng)護(hù)溫度的影響　135

5.5　小結(jié)　137

參考文獻(xiàn)　138

第6章　蒸養(yǎng)混凝土的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能　140

6.1　概述　140

6.2　動(dòng)彈性模量　143

6.2.1　礦物摻合料的影響　143

6.2.2　養(yǎng)護(hù)溫度的影響　144

6.2.3　齡期的影響　147

6.3　動(dòng)剪切模量　149

6.3.1　養(yǎng)護(hù)溫度的影響　149

6.3.2　齡期的影響　152

6.4　阻尼比　154

6.5　低應(yīng)變率下蒸養(yǎng)混凝土的應(yīng)力應(yīng)變特性　155

6.5.1　破壞形式　155

6.5.2　礦物摻合料的影響　155

6.5.3　養(yǎng)護(hù)溫度的影響　157

6.6　沖擊荷載作用下蒸養(yǎng)混凝土的應(yīng)力應(yīng)變特性　159

6.6.1　破壞形式　159

6.6.2　摻合料的影響　160

6.6.3　養(yǎng)護(hù)溫度的影響　161

6.6.4　峰值應(yīng)力與應(yīng)變的應(yīng)變率效應(yīng)　162

6.6.5　應(yīng)變率效應(yīng)討論　167

6.7　小結(jié)　169

參考文獻(xiàn)　170

第7章　蒸養(yǎng)混凝土的斷裂性能　172

7.1　概述　172

7.2　蒸養(yǎng)等效砂漿的斷裂性能　173

7.2.1　組成材料的影響　174

7.2.2　養(yǎng)護(hù)溫度的影響　178

7.2.3　納米CaCO3和聚丙烯纖維的影響　182

7.3　蒸養(yǎng)混凝土的斷裂特性　186

7.4　小結(jié)　189

參考文獻(xiàn)　190

第8章　蒸養(yǎng)混凝土的變形性能　191

8.1　概述　191

8.2　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土的變形性能　191

8.2.1　腫脹變形及其模型　193

8.2.2　腫脹變形測(cè)試與模型驗(yàn)證　198

8.2.3　蒸養(yǎng)過(guò)程中混凝土腫脹變形影響因素　201

8.3　蒸養(yǎng)混凝土的干縮變形　209

8.3.1　養(yǎng)護(hù)條件的影響　210

8.3.2　礦物摻合料的影響　210

8.4　蒸養(yǎng)混凝土的徐變變形　210

8.5　小結(jié)　213

參考文獻(xiàn)　213

第9章　蒸養(yǎng)混凝土的耐久性能　215

9.1　蒸養(yǎng)混凝土的氯離子遷移特性　215

9.1.1　試驗(yàn)簡(jiǎn)介　215

9.1.2　養(yǎng)護(hù)條件的影響　216

9.1.3　膠凝材料組成的影響　217

9.2　蒸養(yǎng)混凝土的抗碳化性　220

9.2.1　試驗(yàn)簡(jiǎn)介　220

9.2.2　標(biāo)養(yǎng)和蒸養(yǎng)試件的碳化深度對(duì)比　220

9.2.3　蒸養(yǎng)試件不同位置處的抗碳化性　221

9.3　化學(xué)-熱力學(xué)作用下蒸養(yǎng)混凝土的抗腐蝕性　222

9.3.1　試驗(yàn)簡(jiǎn)介　222

9.3.2　表觀劣化　223

9.3.3　抗壓強(qiáng)度變化　227

9.3.4　質(zhì)量損失率　230

9.4　蒸養(yǎng)混凝土的抗凍性　236

9.4.1　冰凍作用下的性能變化　236

9.4.2　凍融循環(huán)作用下的性能變化　242

9.5　小結(jié)　246

參考文獻(xiàn)　247

第10章　蒸養(yǎng)混凝土的熱損傷　249

10.1　基本概念　249

10.2　表現(xiàn)形式　249

10.2.1　腫脹變形　249

10.2.2　孔結(jié)構(gòu)劣化　250

10.2.3　脆性增加　255

10.3　形成機(jī)理　257

10.3.1　腫脹變形機(jī)理　257

10.3.2　孔結(jié)構(gòu)劣化機(jī)理　260

10.3.3　脆性增加機(jī)理　262

10.4　抑制措施　267

10.4.1　膠凝材料組成優(yōu)化　267

10.4.2　表層保濕蒸養(yǎng)工藝　270

10.4.3　后續(xù)水養(yǎng)護(hù)措施　271

10.4.4　鋼筋率的影響　275

10.5　小結(jié)　277

參考文獻(xiàn)　277

第11章　蒸養(yǎng)混凝土發(fā)展趨勢(shì)　279

11.1　概述　279

11.2　高性能蒸養(yǎng)混凝土　280

11.2.1　性能特征　280

11.2.2　制備技術(shù)　280

11.3　綠色高性能早強(qiáng)混凝土　283

11.3.1　內(nèi)涵與特征　283

11.3.2　技術(shù)途徑　284

11.4　展望　288

參考文獻(xiàn)　288