低溫退火工藝?yán)滠圛F軟鋼深沖特性影響

在不同溫度下對冷軋中錳鋼（fe-0.1c-5mn）進行退火試驗,研究了其力學(xué)性能的變化,通過單軸拉伸試驗獲得了不同熱處理條件下的力學(xué)性能。研究結(jié)果表明：退火溫度從550℃升高至800℃,冷軋中錳鋼的抗拉強度和屈服強度先降低后升高;斷后伸長率和均勻伸長率以及強塑積則先升高后降低,在650℃時達到最大值。在650℃退火后產(chǎn)生較多的逆轉(zhuǎn)變奧氏體,在形變過程中產(chǎn)生持續(xù)trip效應(yīng),冷軋中錳鋼獲得了較高的強度以及良好的塑性,強塑積可以達到31gpa%。

在不同溫度下對冷軋中錳鋼（fe-0.1c-5mn）進行退火試驗,研究了其力學(xué)性能的變化,通過單軸拉伸試驗獲得了不同熱處理條件下的力學(xué)性能。研究結(jié)果表明：退火溫度從550℃升高至800℃,冷軋中錳鋼的抗拉強度和屈服強度先降低后升高;斷后伸長率和均勻伸長率以及強塑積則先升高后降低,在650℃時達到最大值。在650℃退火后產(chǎn)生較多的逆轉(zhuǎn)變奧氏體,在形變過程中產(chǎn)生持續(xù)trip效應(yīng),冷軋中錳鋼獲得了較高的強度以及良好的塑性,強塑積可以達到31gpa%。

葉熱加工工藝曳20年月第卷第期 表1試驗鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%) tab.1compositionofexperimentalsteel(wt%) csimnpsalcafe 0.0420.0130.20.0150.0080.0260.0034余量 冷軋低碳鋼薄板主要應(yīng)用于汽車堯家電等行業(yè)遙 汽車行業(yè)是最大用戶袁其發(fā)展對高強度堯良好成形性 能的板帶產(chǎn)品提出了更高的要求遙目前袁我國的各大 鋼鐵企業(yè)及研究機構(gòu)都在努力發(fā)展綜合性能優(yōu)良的 板帶鋼產(chǎn)品以滿足汽車工業(yè)發(fā)展的需要遙冷軋退火 工藝已有較多研究袁并逐步應(yīng)用于實際生產(chǎn) [1] 遙為冷 軋退火技術(shù)進一步應(yīng)用于低碳帶鋼生產(chǎn)袁改善生產(chǎn) 工藝堯降低生產(chǎn)成本堯提高質(zhì)量 [2] 遙為此袁進行了低碳 帶鋼冷軋退火的試驗研究遙本文采用傳統(tǒng)熱軋的低 碳鋼板作為冷軋基料袁在試驗

研究了鐵素體區(qū)熱軋if鋼經(jīng)冷軋后,不同退火溫度對絲織構(gòu)的影響。結(jié)果表明,鐵素體區(qū)熱軋if鋼在冷軋后,退火溫度達到769℃時,α絲織構(gòu)組分降至最低,同時可以得到有利于深沖性能的{111}∥n.d.γ絲織構(gòu)。隨著退火溫度的升高,α絲織構(gòu)沒有明顯變化,γ絲織構(gòu)卻受到破壞。

采用電子背散射衍射(ebsd)技術(shù)對冷軋if鋼板快速退火后的再結(jié)晶晶粒尺寸、晶界特征分布和顯微織構(gòu)進行了研究,并測試了退火鋼板的力學(xué)性能。結(jié)果表明,快速退火后,if鋼板晶粒細(xì)小且分布均勻,呈現(xiàn)強烈的{111}//nd再結(jié)晶織構(gòu)。隨緩冷時間的延長,if鋼板的再結(jié)晶晶粒無明顯長大,但低能晶界的數(shù)量增加;其規(guī)定非比例延伸強度rp0.2急劇降低,斷后伸長率顯著升高,抗拉強度略有下降,n值和r值變化不大。

退火制度對冷軋和溫軋的5083鋁合金組織性能的影響

冷軋?zhí)间摼戆逋嘶鸸に嚨母倪M

對熱軋q345鋼進行冷軋并模擬其連續(xù)退火工藝,對所研究的鋼板進行顯微組織分析和力學(xué)性能測試,旨在開發(fā)出具有良好性能的雙相鋼.研究結(jié)果表明:試制的退火鋼板組織較為復(fù)雜,具有不同含量的鐵素體、珠光體、馬氏體等組織;具有較高的抗拉強度和較低的屈強比,但其延伸率較低,僅為14%左右.由于鋼板的碳含量較高,因此,為獲得良好的綜合性能,不能按照傳統(tǒng)的熱處理工藝進行模擬,而應(yīng)適當(dāng)降低均熱溫度且提高快冷始溫.

研究了連續(xù)退火均熱段溫度和平整工藝對冷軋超低碳bh鋼的組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明,超低碳bh鋼在740～850℃之間均能完成再結(jié)晶退火,且隨著均熱段溫度的升高,bh鋼的屈服強度和抗拉強度單調(diào)下降,n值單調(diào)上升;伸長率和r值先上升后下降,并同在820℃左右達到峰值;顯微硬度也呈單調(diào)下降趨勢。平整伸長率由0向1.8%增加過程中,鋼板的強度呈下拋物線形變化;低于0.8%時會產(chǎn)生屈服平臺;高于1.5%時,加工硬化加劇導(dǎo)致強度快速上升,屈服強度可在1.2%～1.5%之間達到最低值。

用普通退火爐對0cr17re不銹鋼冷軋板進行熱處理試驗,并對其力學(xué)性能和組織進行觀察和測試。結(jié)果表明:稀土加入后,形成稀土復(fù)合化合物,可明顯改善晶粒度,凈化組織;退火溫度在800~860℃時,基體組織均為鐵素體,退火速度和退火溫度對0cr17re伸長率影響不大。退火溫度低時,退火速度的降低,可提高強度,改善其伸長率;退火溫度高時,提高退火速度,可防止晶粒長大,改善材料力學(xué)性能。該不銹鋼的最佳退火工藝為退火溫度830℃以上,退火速度8~12m/min。

對led支架用冷軋帶鋼采用不同退火工藝及退火后的組織與性能進行研究分析。結(jié)果表明:帶鋼在罩式爐中620℃保溫10小時退火,其回復(fù)再結(jié)晶效果較好,可獲得符合要求的具有優(yōu)異強度和塑性的帶鋼;保證了led支架用冷軋帶鋼產(chǎn)業(yè)化的成功。

低碳深沖鋼廣泛用于制造深沖件，尤其是在汽車制造業(yè)需求量很大。低碳深沖鋼是在傳統(tǒng)的低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼基礎(chǔ)上發(fā)展而來的。在鐵素體區(qū)軋制的低碳鋼，使其具有較好的深沖性能，通過合適的冷軋和退火可以明顯提高深沖性能。影響深沖性能的主要因素是冷軋壓下率。

為了獲得優(yōu)良的深沖性能,通過變化冷軋壓下率,研究了其對鐵素體不銹鋼顯微組織,織構(gòu)和深沖性能的演化規(guī)律。結(jié)果顯示,隨著冷軋壓下率的增加,平均塑性應(yīng)變比(r值)單調(diào)增加,這主要是因為退火織構(gòu){111}強度的顯著增加。另一方面,平面各向異性(δr值)隨著壓下率的增加先增加后減小,在冷軋壓下率為80%時達到最小,冷軋壓下率繼續(xù)增加到90%時,退火織構(gòu)的峰值逐漸偏離{111}織構(gòu),接近{223},δr值重新增大。

影響批量退火冷軋板卷各異性的因素

研究了熱軋卷取溫度對csp(compactstripproduction)冷軋深沖板的性能、組織和織構(gòu)的影響。csp熱軋板組織主要為多邊形鐵素體,隨卷取溫度降低,晶粒尺寸略有減小。660℃和680℃卷取的成品冷軋板組織為等軸晶粒,卷取溫度不超過600℃時則以"餅型"晶粒為主。力學(xué)性能測試表明,低于600℃卷取的成品板屈服強度和抗拉強度較低,其加權(quán)平均塑性應(yīng)變比(rm)可達到1.80以上,伸長率超過49%。隨卷取溫度升高,成品板的{001}〈110〉和{110}〈110〉織構(gòu)的取向分布密度逐漸升高,{111}織構(gòu)取向分布密度先升高后降低,{111}〈110〉和{111}〈112〉織構(gòu)取向分布密度差值也是先升后降。

冷軋帶鋼的熱處理退火性能控制及退火制度

在實驗室條件下模擬罩式退火,運用金相顯微鏡、掃描電鏡、微型控制電子萬能實驗機和x射線衍射儀研究了08al冷軋深沖用鋼不同退火溫度(610～700℃)對其顯微組織、力學(xué)性能和再結(jié)晶織構(gòu)的影響。結(jié)果表明:在實驗退火溫度下,冷軋板在690℃的組織和綜合力學(xué)性能最優(yōu),{111}織構(gòu)組分的百分含量最高,{111}/{001}的比值最大,所以在690℃08al鋼可獲得最優(yōu)的深沖性能。實驗用鋼在700℃退火組織中出現(xiàn)了大晶粒和對深沖性能有害的半網(wǎng)狀和網(wǎng)狀滲碳體,因此退火溫度應(yīng)該控制在700℃以下。

厚壁焊接冷軋鈦管的生產(chǎn)包括壓力機彎板、板兩端對焊、冷軋加工、去應(yīng)力退火(sr處理)以及酸洗工序等。為了積累厚壁焊接冷軋鈦管的耐蝕性、力學(xué)性能等基礎(chǔ)數(shù)據(jù),以擴大其應(yīng)用范圍,大同特殊鋼公司的研究人員研究了加工率以及sr處理溫度對焊接冷軋鈦管顯微組織的影響,以及酸洗對顯微

4j36合金主要用于制造在環(huán)境溫度變化范圍內(nèi)，尺寸高度精確的零部件和在氣溫變化范圍內(nèi)尺寸近似恒定的元件。隨著4j36合金的深入研究，其應(yīng)用領(lǐng)域也不斷擴展，如作為特殊結(jié)構(gòu)材料使用領(lǐng)域包括：光真空工業(yè)、海洋長途運輸?shù)囊夯烊粴鈨夤?、特殊傳輸電纜、大型電子望遠鏡的基座定位裝置、大型飛機復(fù)合材料的模具。新近，有研發(fā)人員通過對4j36合金冷軋板退火工藝的研究來探索不同退火工藝下冷軋板的組織狀態(tài)和性能情況。

采用金相顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡等手段研究sus304和sus321冷軋不銹鋼帶經(jīng)氮氣氣氛和氨分解氣氛保護退火后的微觀組織,并分析鋼帶截面顯微硬度和退火前后含氮量的變化。結(jié)果表明,sus321不銹鋼帶經(jīng)氣氛保護退火后,材料中氮含量明顯升高,表層存在細(xì)晶區(qū),顯微硬度遠高于心部。其原因是在氣氛保護退火過程中,含ti不銹鋼表層發(fā)生滲氮,生成阻止高溫奧氏體晶粒長大的tin或ti(nc)顆粒。

采用帶鋼連續(xù)退火模擬試驗機,研究了連續(xù)退火過程中加熱速率、兩相區(qū)保溫溫度和過時效溫度對冷軋雙相鋼dp980組織和性能的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明,適當(dāng)提高加熱速率有利于馬氏體晶粒的細(xì)化和帶狀組織的改善,當(dāng)加熱速率達到45℃/s時可獲得較高的強度和塑性。退火溫度直接決定了硬質(zhì)第二相的體積分?jǐn)?shù)、分布和形貌,在800℃左右進行退火保溫可以獲得良好的綜合性能,保溫溫度過低或過高都會導(dǎo)致強塑性匹配較差。隨著過時效溫度的降低,強度升高,伸長率下降,試驗鋼退火后加工硬化系數(shù)明顯增大。

研究了軋制包覆法制備的碳鋼/鋁夾層帶材的退火熱處理工藝.利用om,sem,x射線衍射儀等分析了退火溫度、退火時間等對復(fù)合界面金屬間化合物生長的影響,在材料力學(xué)試驗機上測試了復(fù)合帶的主要力學(xué)性能.結(jié)果表明:退火過程中碳鋼/鋁復(fù)合帶界面金屬間化合物生成的臨界溫度為420℃,生成的金屬間化合物主要為feal3相,化合物層的厚度約為10μm.420℃退火20min是本實驗得到的復(fù)合帶最佳退火制度,退火后復(fù)合帶的延伸率可達18.28%.退火后,當(dāng)脆性金屬間化合物層沿復(fù)合界面連續(xù)分布時,復(fù)合帶的延伸率低于5%.