梧州市河?xùn)|防洪堤樁基承載力復(fù)核計算方法

結(jié)合實際工程總結(jié)了國外工程中廣泛認可的計算開口摩擦樁單樁樁基承載力的方法,并與國內(nèi)計算方法進行對比,發(fā)現(xiàn)了國內(nèi)規(guī)范的一些不足,為進一步利用國際標準設(shè)計打下基礎(chǔ)。

梧州市長洲防洪堤南北堤擴建工程回建地基礎(chǔ)采用機械鉆孔灌注樁,樁尖端承面有兩種:全風(fēng)化花崗巖和土層埋石。樁基施工完成后對兩種端承面類型樁進行了單樁豎向抗壓靜載試驗,結(jié)果表明:受樁尖不同端承面的影響,場地內(nèi)單樁豎向抗壓受力特性差異明顯,但均滿足豎向抗壓承載力的設(shè)計要求。

梧州市長洲防洪堤南北堤擴建工程回建地基礎(chǔ)采用機械鉆孔灌注樁,樁尖端承面有兩種：全風(fēng)化花崗巖和土層埋石。樁基施工完成后對兩種端承面類型樁進行了單樁豎向抗壓靜載試驗,結(jié)果表明：受樁尖不同端承面的影響,場地內(nèi)單樁豎向抗壓受力特性差異明顯,但均滿足豎向抗壓承載力的設(shè)計要求。

所在地區(qū)： 工程名稱：項目名稱： 孔號：樁類型： 4750.000kn 0.400map＝πd*d/4=0.126m2 25.9m輸入砼等級c80 -0.700m輸入ψ＝0.6 5.600mup＝πd=1.256m 樁頂埋深6.300m砼fc＝35.9n/mm2 土層編號 土層層底 絕對標高 土層厚度 樁側(cè)摩阻力 （qsik） 孔口標高3.6801.920-0.000- 12.0801.600-0.000- 20.5801.500-26.000- 3-1-0.3000.880-20.000- 3-7.9207.6207.22020.000144.400 4-9.9202.0002.00040.00080.000 5-13.6203.7003.70066.000244.200

1 摩擦樁樁基承載力計算 運用鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范第十 二章第四節(jié)樁基礎(chǔ)規(guī)定打入單樁 容許承載力計算公式： 【p】=1/2(u∑liqsui+apqpu) 【p】-單樁容許承載力 u-樁身截面周長 li-樁周第i層土層厚度 qsui、qpu-分別為樁周第i層土極限側(cè)阻 力和端樁持力層極限端阻力，可查表。 ap-樁端底面積 2 樁的極限端阻力qpu，kpa(tf/m 2) 一、計算參數(shù)的選取 主要是對qsui、qpu的選取，其他的參數(shù)都是已知的?？紤]到安全 作保守處理：亞粘土極限側(cè)阻力取15kpa、中粗砂極限側(cè)阻力取75 kpa、花崗巖極限端阻力取4000kpa。 二、進行計算 1.亞粘土層樁側(cè)阻力的計算： 【p】1=1/2u∑liqsui=1/2*2*3.14*6*15*1000=282600n 2.中粗砂樁側(cè)阻力的計算： 【p】2=1/2u

樁編號 樁身 直徑d 嵌巖 深徑 比 hr/d 巖石天然 單軸抗壓 強度標準 frk 嵌巖 段側(cè) 阻和 端阻 綜合 系數(shù) ζr 嵌巖段總 極限阻 qrk=ζ r*ap*frk/ 1000 單樁豎向 承載力特 征值 ra=quk/k =(qsk+qr k)/2 樁砼標號fc 樁身強度 =0.7*fc*(π *d02/4+d0*b)/ 1000/1.25 單樁豎向承載力標 準值ra mmmmmpa/knkn/n/mm2knkn zj18000.625130.83854702735c3014.340232735 zj210000.5130.881644082c3014.362864082 zj312000.5130.8117565878c3014.390525878 zj48001130.95620

樁側(cè)摩阻力標準值qik （kpa） 各土層樁身摩阻力 （kn） 樁身周長u （m） 16.9962.1 25.130153 37.540300 47.560450 51090900 376900 700 8000 9000 10000 1865.1 0 樁端處土的承載力容 許值（kpa）qr ap·qr （查表）清底 系數(shù)mo 0 （查表）修正 系數(shù)λ 0 承載力基本容 許值[fao] 0 （查表）k20 γ20 h0 各土層厚度li （m） 樁身摩阻力計算1/2u∑qik·li 4.082 樁身摩阻力計算∑qik·li 最終計算結(jié)果需查表輸入輸出 樁端截面積ap（m2） 系數(shù)00 樁端承載力計算ap·qr 合計樁身摩擦力（kn） （已計0.5折減） 3806.6691 單樁軸向受壓承載力容許 值

一、嵌巖樁單樁軸向受壓容許承載力計算公式 采用嵌巖的鉆（挖）孔樁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)入持力層1～3倍樁徑，但 不宜小于，其單樁軸向受壓容許承載力[p]建議按《公路橋涵地基與基 礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》jtj024—85第條推薦的公式計算。 公式為：[p]=(c1a+c2uh)ra 公式中，[p]—單樁軸向受壓容許承載力(kn)； ra—天然濕度的巖石單軸極限抗壓強度(kpa)，按表查 取，粉砂質(zhì)泥巖：ra=14460kpa；砂巖：ra=21200kpa h—樁嵌入持力層深度(m)； u—樁嵌入持力層的橫截面周長(m)； a—樁底橫截面面積(m2)； c1、c2—根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的系數(shù)。 挖孔樁取c1=，c2=；鉆孔樁取c1=，c2=。 二、鉆（挖）孔樁單樁軸向受壓容許承載力計算公式 采用鉆（挖）孔樁基礎(chǔ)，其單樁軸向受壓容許承載力[p]建議按《公 路橋涵地基

uapmoλk2γ2h樁端土層fa0 4.3961.53860.70.65520.78439531.40 長 土層樁基埋入層深li（m）層厚m密度對應(yīng)[fa0]（kpa）對應(yīng)qik（kpa）uqikli/2(kn)apqr(kn)[ra](kn)apqr(t)[ra](t)樁v1.5386 000樁墻v 淤泥1650200臺座 素填土2.12.117.500上部453.67 粉質(zhì)粘土19.1170400 殘積砂質(zhì)粘土7.17.118.820060936.348 全風(fēng)化花崗巖332035080527.52 強風(fēng)化花崗巖9.29.2225001002022.16 中風(fēng)化花崗巖102225002004396 0η=3.4775 0 0

樁基承載力計算例題 樁基承載力計算例題？以下帶來關(guān)于樁基承載力計算例題的特征 值，相關(guān)內(nèi)容供以參考。 1、某建筑物基礎(chǔ)底面尺寸為3m×4m，基礎(chǔ)理深d=1.5m，擬建場 地地下水位距地表1.0m，地基土分布：第一層為填土，層厚為1米， γ＝18.0kn/m3；第二層為粉質(zhì)粘土，層厚為5米，γ＝19.0kn/m3，φk ＝22o，ck=16kpa；第三層為淤泥質(zhì)粘土，層厚為6米，γ＝17.0kn/m3， φk＝11o，ck=10kpa；。按《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的理論公式計算基 礎(chǔ)持力層地基承載力特征值fa，其值最接近下列哪一個數(shù)值？b (a)184kpa；(b)191kpa；(c)199kpa；(d)223kpa。 2.某建筑物的箱形基礎(chǔ)寬9m，長20m，埋深d=5m，地下水位距 地表2.0m，地基土分布：第一層為填土，層厚為1.5米，γ＝18.0kn/m3；

1#樓 樁直徑700mm5.50 混凝土強度等級c35-5.00 基樁成樁工藝系數(shù)0.7600 樁身縱筋根數(shù)840 樁身縱筋直徑14雙控 是否考慮主筋作用不考慮10-3中等風(fēng)化凝灰?guī)r 0.5 n=4499kn ra=3332kn最大樁長88 最小樁長88 平均樁長88 最大承載力4269 最小承載力4269 平均承載力4269 土層參數(shù)(特征值)qsiaqpa 1-0雜填土 1-1粘土8.00 2-1淤泥質(zhì)粘土6.00 2-2淤泥5.50 3-2粘土15.00 4-1粘土22.00 4-2粉質(zhì)粘土24.00 9含碎礫石粉質(zhì)粘土24.00 10-2強風(fēng)化凝灰?guī)r60.00 10-3中等風(fēng)化凝灰?guī)r100.003800 持力層選擇 進入持力層深度 控制方法 樁身承載力計算 正負00相當(dāng)于黃海高程 樁頂相對（正負00）標高

在地質(zhì)情況較為復(fù)雜的梧州河?xùn)|防洪工程西江堤的基礎(chǔ)截滲設(shè)計中,根據(jù)實際地質(zhì)情況,分析和比較了深層攪拌水泥土薄壁截滲墻與高噴灌漿截滲技術(shù)的優(yōu)缺點,提出了以深層攪拌水泥土薄壁截滲墻為主,局部采用高噴灌漿為輔的截滲設(shè)計方案,達到投資省、工效高和截滲性能好的目的。

根據(jù)理論及工程實際經(jīng)驗發(fā)現(xiàn),地基破壞時土體影響范圍的大小與傳統(tǒng)理論的對數(shù)螺旋線相比,更接近于圓弧形滑動面。通過假定一系列圓心在基底的圓弧形滑動面,根據(jù)安全穩(wěn)定系數(shù)最小確定出圓心在基底邊緣時的圓弧面為地基整體失穩(wěn)時的最危險滑動面;運用極限平衡方法,通過建立力矩平衡方程求解出了一種新的基于條形基礎(chǔ)的地基極限承載力計算公式,并與現(xiàn)有的幾種地基承載力計算方法進行了比較分析,驗證了作者提出的方法遠比經(jīng)典的理論公式結(jié)果合理,并與現(xiàn)行常用查表方法結(jié)果最為接近,表明作者提出的新方法具有理論上的合理性,通過工程實例驗證了其工程價值。

在分析樁承式加筋墊層路堤的力學(xué)作用機理與地基承載力影響因素的基礎(chǔ)上,將地基承載力視為下承樁體復(fù)合地基承載力與加筋墊層及邊坡土體壓力作用所增加的承載力之和,采用疊加法建立1種綜合考慮基礎(chǔ)剛度、置換率、墊層擴散作用、加筋拉力作用、邊坡土體壓力作用的地基承載力計算公式與驗算方法。研究結(jié)果表明:樁承式加筋墊層路堤地基承載力隨基礎(chǔ)剛度的減小、置換率的提高、加筋層數(shù)的增加、墊層擴散作用的加強而提高,筋材拉力對提高地基承載力起主要作用。

page1of8 山洞電廠試樁及樁身承載力評價 [摘要]通過試驗樁的全過程提取沖孔灌注樁身承載力，試驗內(nèi)容包括：鋼筋應(yīng)力計、靜載、大應(yīng)變、小 應(yīng)變;結(jié)論采用動靜對比法得出建議結(jié)果，確定豎向力、水平力、抗拔力設(shè)計承載力統(tǒng)計特征值。 [關(guān)鍵詞]試樁；鋼筋計；靜載；樁身承載力；樁身設(shè)計承載力統(tǒng)計特征值 1前言 1.1工程概況 越南山洞熱電廠（2ｘ110mw）工程，廠址位于越南社會主義共和國北江省山洞縣境內(nèi)的 dongri煤礦附近,地處山區(qū)，道路條件差，交通不便。原場地起伏較大，山溝部分是回填土， 不能滿足上部結(jié)構(gòu)對地基的要求，原狀土層存在較多孤石,根據(jù)初步設(shè)計階段的巖土工程勘 察報告和施工圖階段的試樁技術(shù)要求，對廠區(qū)主要建筑物的地基處理擬采用沖孔灌注樁方案。 1.2、試驗?zāi)康?（1）確定單樁豎向、水平向和抗拔承載能力及其控制指標；(2）確定各層

抗拔樁是指承受上拔力的樁,主要運用于大型地下室抗浮海上碼頭平臺抗拔、懸索橋和斜拉橋的錨樁基礎(chǔ)、高聳建筑物抗拔等?？拱窝b一般分為兩類,一類是擴孔樁,另一類是等截面樁,擴孔樁的承載力由兩部分組成,一部分是樁側(cè)的摩擦力和樁的自重,另一部分是擴孔部分與土層或巖層的擠壓力,但由于擠壓力較摩擦力而言較小,且較難確定,所以通常情況下忽略不計。等截面抗拔樁的承載力由樁側(cè)摩阻力和樁的自重組成。文章主要研究等截面抗拔樁的承載力情況,首先介紹了理論計算和經(jīng)驗法計算抗拔樁的抗拔承載力,然后利用fortan90編寫程序計算抗拔樁的承載力并研究其可行性。

一種單樁承載力的計算方法——通過對樁靜載試驗的荷載-沉降曲線的分析，依據(jù)荷載傳遞規(guī)律，提出按樁-土共同工作確定單樁承載力的一種計算方法。

7-2-10樁基承載力評定 7-2-10-1按土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系確定單樁的 承載力 1．一般直徑單樁豎向極限承載力特征值，可按下式計算： quk＝qsk＋qpk＝uσqsikli＋qpkap（7-36） 式中qsk——單樁總極限側(cè)阻力特征值； qpk——單樁總極限端阻力特征值； u——樁身周長； qsik——樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力特征值，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值時，可按表 7-101取值； li——樁穿越第i層土的厚度； qpk——極限端阻力特征值，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值時，可按表7-102取值； ap——樁端面積。 樁的極限側(cè)阻力特征值qsik（kpa）表7-101 土的名稱土的狀態(tài) 混凝土預(yù)制 樁 水下鉆（沖） 孔樁 沉管灌筑樁 干作業(yè)鉆孔 樁 填土20~2818~2615~2218~26 淤泥11~1710~169~1310~16

7-2-10樁基承載力評定7-2-10-1按土的物理指標與承載力參數(shù)之 間的經(jīng)驗關(guān)系確定單樁的承載力 1．一般直徑單樁豎向極限承載力特征值，可按下式計算： quk＝qsk＋qpk＝uσqsikli＋qpkap（7-36） 式中qsk——單樁總極限側(cè)阻力特征值； qpk——單樁總極限端阻力特征值； u——樁身周長； qsik——樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力特征值，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值時，可按表 7-101取值； li——樁穿越第i層土的厚度； qpk——極限端阻力特征值，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值時，可按表7-102取值； ap——樁端面積。 樁的極限側(cè)阻力特征值qsik（kpa）表7-101 土的名稱土的狀態(tài) 混凝土預(yù)制 樁 水下鉆（沖） 孔樁 沉管灌筑樁 干作業(yè)鉆孔 樁 填土20~2818~2615~2218~26 淤泥11~1710~169~1310~16

樁基承載力的可靠度分析——1.概述　　隨著經(jīng)濟的發(fā)展，樁基在現(xiàn)代土建工程中得到越來越多的應(yīng)用?！　鹘y(tǒng)樁基承載力的分析與設(shè)計法將荷載、承載力、設(shè)計參數(shù)視為確定的值，并考慮諸多不確定因素而引入了的安全系數(shù)。　　樁基設(shè)計中存在著大量的不確定性和...

高應(yīng)變樁基承載力檢測——本資料為高應(yīng)變樁基承載力檢測，編制于2014年，共48頁。簡介：高應(yīng)變法：用重錘（重量為預(yù)估單樁極限承載力的1%～1.5%）自由下落錘擊樁頂，使其應(yīng)力和應(yīng)變水平接近靜力試樁的水平，使樁土之間的土產(chǎn)生塑性變形，即使樁產(chǎn)生貫入度，一般...

第1頁共6頁 樁基承載力怎么檢測 特征碼標簽特征碼] 樁基承載力怎么檢測？以下帶來關(guān)于樁基承載力怎么檢測，相關(guān) 試驗內(nèi)容供以參考。 1.單樁靜承載力試驗 樁的靜承載力試驗，在同一條件下，試樁數(shù)不宜少于總樁數(shù)的1%， 并不應(yīng)少于2根，工程總樁數(shù)50根以下不少于2根。試驗內(nèi)容有： 單樁垂直靜承載力試驗、單樁抗拔承載力試驗、單樁浸水靜承載力試 驗和單樁水平靜承載力試驗等。 （1）單樁抗壓靜承載力試驗 第2頁共6頁 其目的是為求得單樁承載力特征值。單樁抗壓靜承載力試驗設(shè)備 與地基土現(xiàn)場承載力試驗一樣，包括加荷與穩(wěn)壓系統(tǒng)、測量系統(tǒng)和反 力系統(tǒng)。 （2）單樁抗拔承載力試驗 抗拔力作用下樁的破壞有兩種形式：一是地基變形帶動周圍土體 被拔出；二是樁身強度不夠，樁身被拉裂或拉斷?？拱纬休d力試驗方 法與壓力試驗相同，只是荷載的方向相反。 （3）單樁水平靜承載力試