原料生鐵對球墨鑄鐵遺傳性影響

介紹了球墨鑄鐵中奧氏體枝晶的形成、分類及影響因素,指出奧氏體枝晶排列方向的控制對進一步挖掘球鐵力學性能潛力的意義;同時闡述了溶質(zhì)元素、凝固速度等因素對球鐵偏析的影響規(guī)律。

針對復相球墨鑄鐵磨球的失圓現(xiàn)象,對失圓面進行外觀檢查,并分析產(chǎn)生的原因。結果表明,復相球墨鑄鐵磨球的失圓與其表面的夾渣缺陷有關,且夾渣數(shù)量越多、面積越大、深度越深,磨球的失圓程度越厲害。

球墨鑄鐵介紹

4.4.1鑄鐵管、球墨鑄鐵管及管件的外觀質(zhì)量應符合下列規(guī)定： 4.4.1.1管及管件表面不得有裂紋，管及管件不得有妨礙使用的凹凸不平的缺陷； 4.4.1.2采用橡膠圈柔性接口的鑄鐵、球墨鑄鐵管，承口的內(nèi)工作面和插口的外工作面應光 滑、輪廓清晰，不得有影響接口密封性的缺陷； 4.4.1.3鑄鐵管、球墨鑄鐵管及管件的尺寸公差應符合現(xiàn)行國家產(chǎn)品標準的規(guī)定。 4.4.2管及管件下溝前，應清除承口內(nèi)部的油污、飛刺、鑄砂及凹凸不平的鑄瘤；柔性接口 鑄鐵管及管件承口的內(nèi)工作面、插口的外工作面應修整光滑，不得有溝槽、凸脊缺陷；有裂 紋的管及管件不得使用。 4.4.3沿直線安裝管道時，宜選用管徑公差組合最小的管節(jié)組對連接，接口的環(huán)向間隙應均 勻，承插口間的縱向間隙不應小于3mm。 4.4.4管道沿曲線安裝時，接口的允許轉(zhuǎn)角，不得大于表4.4.4的規(guī)定。 表4.4.4

厚大斷面球鐵鑄件以其性能和成本上的優(yōu)勢,在核電、風電等行業(yè)具有廣闊的應用前 景。但迄今為止,厚大斷面球鐵鑄件中形成碎塊狀石墨仍是目前國內(nèi)外鑄造領域研究 與生產(chǎn)的難題。本文采用模擬實驗與生產(chǎn)性驗證相結合的方法,研究了厚大斷面球鐵 中石墨析出行為及碎塊狀石墨的形成機理,分析了微量元素的作用機制。采用等溫切 面方法物理模擬了百噸級核乏燃料球鐵儲運容器鑄件的凝固過程,設計了強制冷卻 系統(tǒng),并對模擬試塊的微觀組織及力學性能進行了綜合分析與評價。利用自行設計 的液淬保溫爐,模擬了厚大斷面球鐵的凝固過程,研究了石墨的析出規(guī)律,并分析了其 影響因素。結果表明,當保溫時間小于240min時,石墨呈球狀析出。保溫時間達到 240min后,熔體中析出了碎塊狀石墨。繼續(xù)延長保溫時間,在碎塊狀石墨共晶團周圍 有蠕蟲狀和片狀石墨形成。實驗中發(fā)現(xiàn)碎塊狀石墨從鐵液中直接析出。利用高分辨

球墨鑄鐵縮孔、縮松問題探討（3.對“均衡凝固技術”幾個基本問題的討論） 3.對“均衡凝固技術”幾個基本問題的討論 本文開頭就提到，目前球鐵件縮孔、縮松研究的焦點問題是：如何正確認識石墨 化膨脹？如何利用石墨化膨脹進行補縮？以及如何處理外部補縮和自補縮的關 系？對這幾個焦點問題，近年來在國內(nèi)流行的“均衡凝固技術”[28]提出了一 些看法，引起了各種不同的評論。可能是由于實踐經(jīng)歷和看問題角度的差別，筆 者的認識和看法可能與之有所不同，謹在這里對其中幾個基本問題進行討論，希 望通過不同觀點的交流有助于加深對球鐵縮孔、縮松問題的認識，特別希望有助 于正確認識和利用石墨化膨脹進行補縮。 3.1球鐵件是否可能實現(xiàn)“均衡凝固”？有利還是有弊？ 3.1.1收縮－膨脹疊加圖存在的問題 均衡凝固技術[28]給“均衡凝固”所作的定義是：“鑄鐵鐵水冷卻時要產(chǎn)生體積 收縮，凝固時析

標準cxb01-2014 南樂縣昌盛線路器材有限公司 線路器材球鐵件 1.主題內(nèi)容與適用范圍 本標準規(guī)定了線路球鐵件采用的國家標準和客商要求的美國標 準，球鐵牌號和技術條件。 本標準適用于砂型鑄造的球墨鑄鐵件。 2.線路球墨鑄鐵件使用標準和牌號 2.1gb1348-1988單鑄試塊的力學性能。附表1 牌號 抗拉強度 σь/mpa≥ 屈服強度 σ0.2/mpa≥ 斷后伸長率 δ（%）≥ 供參考 硬度hbs qt400-1840025018130-180 qt400-1540025015130-180 qt450-1045031010160-210 qt500-75003207170-230 2.2ansi/astma536-84球墨鑄鐵件標準 附表2球墨鑄鐵的拉伸性能（單鑄試樣） 性能牌號 60-40-18 牌

球墨鑄鐵中國標準：gb/t1348-1998 球墨鑄鐵單鑄試塊的力學性能與金相組織 牌號 抗拉強度 σb≥/mpa 屈服強度 σ0.2≥/mpa 伸長率 δ5≥(％) 硬度 hbs 主要金相組織 qt400-1840025018130~180鐵素體 qt400-1540025015130~180鐵素體 qt450-1045031010160~210鐵素體 qt500-75003207170~230鐵素體＋珠光體 qt600-36003703190~270珠光體＋鐵素體 qt700-27004202225~305珠光體 qt800-28004802245~335珠光體或回火組織 qt900-29006002280~360貝氏體或回火馬氏體 球墨鑄鐵單鑄試塊v形缺口試樣的沖擊性能 牌號 室溫

我公司是專門生產(chǎn)汽車制動器及叉車制動器的專業(yè)廠。近年來,一些廠家對我廠球墨鑄鐵件提出了新的技術要求:抗拉強度σb>400mpa,伸長率δ>15%,

球墨鑄鐵的檢驗

1 第三章球墨鑄鐵 第一節(jié)球墨鑄鐵的結晶過程 一球墨鑄鐵冷卻曲線特點 為了討論問題的方便，首先按圖3—1說明球墨鑄鐵冷卻曲線特征值的符號。ten為共 晶初生晶核及其有限生長的溫度，teu為大量共晶生長開始的溫度，ter為回升引起的共晶 最高溫度，ts為固相線溫度。 圖3—1說明球墨鑄鐵冷卻曲線特征值符號的示意圖 圖3—2球鐵原鐵水、鎂處理的球鐵和后孕育球鐵冷卻曲線的比較 圖3—2分別代表球鐵原鐵水、鎂處理的球鐵和后孕育球鐵的冷卻曲線。把球鐵原鐵 水同鎂處理的球鐵冷卻曲線進行對比，有如下差別： 經(jīng)鎂處理的鑄鐵在出現(xiàn)ten后，由于鎂的存在，阻滯了共晶石墨繼續(xù)長大，因此teu 比原鐵水的更低。試驗說明，當共晶回升溫度（ter－teu）一定時，則球化率隨共晶過冷 （ten－teu）的增加而增高；其次隨共晶過冷的增加，組織中的碳化物也增多。因此

球墨鑄鐵 (2)

球墨鑄鐵 球化率相當于現(xiàn)代標準一級水平。而現(xiàn)代的球墨鑄鐵則是遲至1947年才在國外研制成功的。我國古代的 鑄鐵，在一個相當長的時期里含硅量都偏低，也就是說，在約2000年前的西漢時期，我國鐵器中的球狀 石墨，就已由低硅的生鐵鑄件經(jīng)柔化退火的方法得到。這是我國古代鑄鐵技術的重大成就，也是世界冶金 史上的奇跡。 球墨鑄鐵以其優(yōu)良的性能，在使用中有時可以代替昂貴的鑄鋼和鍛鋼，在機械制造工業(yè)中得到廣泛應 用。國際冶金行業(yè)過去一直認為球墨鑄鐵是英國人于1947年發(fā)明的。西方某些學者甚至聲稱，沒有現(xiàn)代 科技手段，發(fā)明球墨鑄鐵是不可想象的。1981年，我國球鐵專家采用現(xiàn)代科學手段，對出土的513件古 漢魏鐵器進行研究，通過大量的數(shù)據(jù)斷定漢代我國就出現(xiàn)了球狀石墨鑄鐵。有關論文在第18屆世界科技 史大會上宣讀，轟動了國際鑄造界和科技史界。國際冶金史專家于1987年對此進行驗證后認為：古代中

球墨鑄鐵性能

標準cxb01-2014 南樂縣昌盛線路器材有限公司 線路器材球鐵件 1.主題內(nèi)容與適用范圍 本標準規(guī)定了線路球鐵件采用的國家標準和客商要求的美國標 準，球鐵牌號和技術條件。 本標準適用于砂型鑄造的球墨鑄鐵件。 2.線路球墨鑄鐵件使用標準和牌號 gb1348-1988單鑄試塊的力學性能。附表1 牌號 抗拉強度 σь/mpa≥ 屈服強度 σmpa≥ 斷后伸長率 δ（%）≥ 供參考 硬度hbs qt400-1840025018130-180 qt400-1540025015130-180 qt450-1045031010160-210 qt500-75003207170-230 ansi/astma536-84球墨鑄鐵件標準 附表2球墨鑄鐵的拉伸性能（單鑄試樣） 性能牌號 60-40-18 牌號 65-45-12 牌號 80-55-0

（1）淬火目的 球墨鑄鐵基體組織，一般都是珠光體和鐵素體，或者為珠光體。為了改善鑄 件的力學性能，提高它的硬度、強度和它的耐磨性，往往對它進行淬火處理。淬 火的目的也和鋼淬火的目的相似，主要是為了獲得高硬度的基體組織和力學性能 而進行的。 （2）淬火處理 球墨鑄鐵的淬火與鋼的淬火基本相同，不過它的淬火加熱溫度、保溫時間及 冷加速度等一般與它的化學成分的關系不大，而主要取決于它的基本組織。 ①加熱溫度球墨鑄鐵鑄件淬火時的加熱溫度對于鑄件淬火后的硬度有著 上接的影響。鑄件淬火溫度一般推薦為800~900℃，這樣淬火后它的硬度可達 hrc60左右。但不應超過900℃。 鑄件淬火的加熱溫度與基體組織有在，如是它的基體為珠光體（第三、四類 型），加熱時應取下限，即可在800~850℃左右進行加熱淬火;而基體中的鐵素 體比例在50%以上時（第一、二種類型），加熱溫度應

1 2球墨鑄鐵 2.1牌號：典型的牌號有qt400-18、qt450-10，通常采用高溫石墨化退火或低溫石墨化退火 而獲得，也有增加合金元素在鑄態(tài)下直接獲得的情況。 2.2化學成分 球墨鑄鐵的組織不同，其化學成分不一樣，熱處理狀態(tài)不同，成分也有所差異，不 同組織和狀態(tài)的下球墨鑄鐵的化學成分如表2-1所示。 表2-1鐵素體和珠光體球墨鑄鐵的化學成分（%） 牌號csimnpscumomgre 鐵 素 體 鑄 態(tài) 3.5-4.02.5-3.0≤0.4 ≤ 0.07 ≤ 0.02 不宜 含v、 ti、 cu、 w、 mo、 cr 等元 素 0.03-0.060.02-0.04 退 火 3.5-4.02.0-2.7≤0.6 ≤ 0.07 ≤ 0.02 0.03-0.060.02-0.04 低 溫 工 作 鑄 件 3.4-3.6

加銅的球墨鑄鐵無論鑄態(tài)或熱處理都引起了組織及性能的變化，這種改變拓寬了球墨鑄鐵的應用范圍。本文介紹了銅在球鐵中的加入工藝及其對組織和性能的影響。

用fesimg6re2低鎂球化劑分別對不同球化處理溫度的鑄鐵進行了蓋包法球化處理試驗。通過對不同球化處理溫度下鐵液中鎂吸收率、石墨大小和球化率、球鐵力學性能的比較,分析了球化處理溫度對球鐵組織和性能的影響。

選擇兩種不同的球化劑對qt500鐵液進行球化處理,澆鑄球墨鑄鐵基爾試樣,通過一定的淬火+等溫鹽浴熱處理工藝,獲得了adi球墨鑄鐵,研究了不同球化劑對adi球墨鑄鐵組織與性能的影響規(guī)律。結果表明:不同球化劑對等溫淬火后adi球墨鑄鐵組織和力學性能影響差別較小,試樣均表現(xiàn)出理想的淬火組織和良好的力學性能。

空氣錘的錘桿一般是用中碳鋼鍛造制成,由于工藝水平的限制,內(nèi)孔都加工成圖2或圖3的形狀,有的雖按圖1形狀加工,但在向球面過渡處不可避免被刀尖劃出一圈深溝,由于應力集中導致錘桿過早斷裂。我廠750kg、400kg、150kg、65kg幾臺空氣錘在60、70年代總共換了10根錘桿,有的只使用半年或一年。這不僅經(jīng)濟損失很大,還影響生產(chǎn)。

球墨鑄鐵爐前檢驗是其生產(chǎn)過程中不可缺少的一環(huán)，它直接關系到球墨鑄鐵件的質(zhì)量。及時、準確判斷鐵液球化情況，可以迅速采取措施控制球墨鑄鐵的質(zhì)量。爐前誤判將大量報廢鑄件，造成嚴重的經(jīng)濟損失，因此，爐前及時、準確判斷球化情況比爐后檢驗重要得多。