書號 978-7-118-11639-7
作者 于達仁等
出版時間 2019年3月
譯者
版次 1版1次
開本 16
裝幀 平裝
出版基金
頁數(shù) 280
字數(shù) 350
中圖分類 V235.21
叢書名 高超聲速科學與技術叢書
定價 128.00
內(nèi)容簡介
本書以超燃沖壓發(fā)動機為研究對象,從發(fā)動機基本控制問題出發(fā)并結(jié)合已有飛行試驗經(jīng)驗給出了一種超燃沖壓發(fā)動機基本控制方案,討論了發(fā)動機控制模型維數(shù)和反饋變量選擇原則并介紹了發(fā)動機推力閉環(huán)控制系統(tǒng)設計方法,探討了超燃沖壓發(fā)動機燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換特性及其轉(zhuǎn)換控制方法,介紹了高超聲速進氣道起動/ 不起動監(jiān)測方法及其穩(wěn)定裕度控制方法,同時給出了超燃沖壓發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/ 進氣道保護切換控制方法,研究了超燃沖壓發(fā)動機燃燒室釋熱分布最優(yōu)控制問題,最后從飛/推一體化視角介紹了高超聲速飛行器軌道優(yōu)化問題。
目錄
常用符號表
第1章 緒論
1.1 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機的典型飛行試驗
1.2 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機控制研究現(xiàn)狀分析
1.2.1 飛行試驗中發(fā)動機控制現(xiàn)狀分析
1.2.2 進氣道不起動監(jiān)測及保護控制現(xiàn)狀分析
1.2.3 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換控制現(xiàn)狀分析
1.2.4 吸氣式飛/推系統(tǒng)軌跡優(yōu)化研究現(xiàn)狀分析
1.3 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機推力控制問題分析
1.4 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機不起動監(jiān)測與控制問題
1.4.1 高超聲速進氣道不起動監(jiān)測
1.4.2 高超聲速進氣道不起動保護控制
1.5 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換控制問題
1.5.1 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換特性
1.5.2 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換控制
1.6 沖壓發(fā)動機飛/推系統(tǒng)設計與控制面臨的主要問題
1.6.1 考慮飛/推系統(tǒng)強耦合特性的最優(yōu)軌跡問題
1.6.2 復雜熱力系統(tǒng)多變量多約束最優(yōu)控制問題
1.7 小結(jié)
參考文獻
第2章 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機工作原理
2.1 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機的流動特點與模態(tài)定義
2.2 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機熱力循環(huán)及性能指標
2.2.1 發(fā)動機的熱力循環(huán)過程
2.2.2 發(fā)動機的能量轉(zhuǎn)換過程
2.2.3 性能指標
2.3 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機進氣道
2.3.1 進氣道性能參數(shù)
2.3.2 進氣道典型工作狀態(tài)
2.3.3 進氣道起動/不起動
2.4 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機燃燒室
2.4.1 若干基本概念
2.4.2 燃燒室性能分析方法
2.5 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機尾噴管
2.6 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機工作過程的特殊性
2.6.1 強分布參數(shù)特性
2.6.2 多模態(tài)優(yōu)化選擇
2.7 小結(jié)
參考文獻
第3章 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機控制問題分析和控制方案
3.1 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機控制問題分析
3.1.1 推力回路控制問題分析
3.1.2 進氣道不起動保護控制問題分析
3.1.3 超溫保護控制問題分析
3.1.4 燃燒室貧/富油熄火限制
3.2 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機控制方案
3.2.1 美國X-51A控制方案分析
3.2.2 推力調(diào)節(jié)/安全保護切換控制方案提出
3.2.3 控制回路組成及分析
3.3 小結(jié)
參考文獻
第4章 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機控制模型
4.1 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機穩(wěn)態(tài)數(shù)學模型
4.1.1 數(shù)學模型的維數(shù)選擇
4.1.2 發(fā)動機一維模型
4.2 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機控制模型時間尺度分析
4.3 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機被控變量選擇
4.3.1 燃燒室最大壓比
4.3.2 燃燒室壁面壓力積分
4.4 小結(jié)
參考文獻
第5章 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機推力閉環(huán)控制方法
5.1 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機推力表征
5.1.1 地面直連式試驗條件下的推力定義
5.1.2 推力增量與壓力積分的定義
5.1.3 基于燃燒室壁面壓力積分的推力增量表征
5.2 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機推力閉環(huán)控制系統(tǒng)設計
5.2.1 控制對象特性分析及建模
5.2.2 控制性能要求分析與控制器設計
5.3 控制系統(tǒng)魯棒性能分析
5.3.1 增益攝動時的魯棒性
5.3.2 動態(tài)攝動時的魯棒性
5.4 推力閉環(huán)控制地面試驗驗證
5.5 小結(jié)
參考文獻
第6章 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換及其控制
6.1 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換馬赫數(shù)的選擇準則
6.1.1 寬馬赫數(shù)范圍發(fā)動機性能分析
6.1.2 最大推力需求下的燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換馬赫數(shù)選擇
6.1.3 最大比沖需求下的燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換馬赫數(shù)選擇
6.2 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換邊界及其影響因素分析
6.2.1 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換邊界空間描述
6.2.2 模態(tài)轉(zhuǎn)換邊界影響因素分析
6.3 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換中的突變與滯環(huán)問題
6.4 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換過程分析
6.4.1 轉(zhuǎn)換路徑的影響
6.4.2 突變特性的影響
6.4.3 滯環(huán)特性的影響
6.5 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換控制
6.5.1 燃燒模態(tài)表征與監(jiān)測
6.5.2 燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換控制基本方案
6.5.3 控制方案仿真
6.6 小結(jié)
參考文獻
第7章 高超聲速進氣道不起動監(jiān)測方法研究
7.1 進氣道起動/不起動模式分類數(shù)據(jù)準備
7.1.1 進氣道物理模型
7.1.2 進氣道不起動數(shù)據(jù)組成及分析
7.2 基于支持向量機的高超聲速進氣道起動/不起動模式分類
7.2.1 支持向量機的基本理論和方法
7.2.2 基于支持向量機的特征選擇算法
7.2.3 基于支持向量機的進氣道起動/不起動特征選擇
7.2.4 進氣道起動/不起動分類結(jié)果及驗證分析
7.2.5 分類方法的對比分析
7.3 基于FLD分析的進氣道起動/不起動最優(yōu)分類準則研究
7.3.1 FLD相關的基本知識
7.3.2 進氣道起動/不起動最優(yōu)分類準則
7.3.3 分類準則的物理意義
7.3.4 分類準則中隔離帶的作用
7.4 多傳感器融合的進氣道起動/不起動分類方法研究
7.4.1 概率輸出支持向量機
7.4.2 多傳感器分組和融合
7.4.3 多傳感器融合結(jié)果分析
7.5 小結(jié)
參考文獻
第8章 高超聲速進氣道不起動邊界及穩(wěn)定裕度控制
8.1 高超聲速進氣道不起動邊界的無量綱分析
8.1.1 進氣道前體壓縮壓比的無量綱表示
8.1.2 隔離段壓比的無量綱表示
8.1.3 進氣道壓縮壓比的無量綱表示
8.2 高超聲速進氣道穩(wěn)定裕度控制方法研究
8.2.1 高超聲速進氣道穩(wěn)定裕度的表示方法
8.2.2 高超聲速進氣道不起動控制策略分析
8.2.3 高超聲速進氣道等裕度增益調(diào)度控制
8.3 進氣道穩(wěn)定裕度控制閉環(huán)仿真驗證
8.4 小結(jié)
參考文獻
第9章 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/進氣道保護切換控制
9.1 基于Min規(guī)則的發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/進氣道保護切換控制方法
9.1.1 切換邏輯及切換規(guī)則
9.1.2 控制器積分上限參數(shù)對切換過程的影響分析
9.1.3 基于Min規(guī)則發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/進氣道保護切換控制地面試驗驗證
9.2 基于積分重置的發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/進氣道保護無擾切換控制
9.2.1 切換邏輯及切換規(guī)則
9.2.2 切換邏輯半實物仿真及參數(shù)給定分析
9.2.3 發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/進氣道保護切換控制地面試驗驗證
9.3 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機兩點燃油分配方案
9.3.1 兩點燃油噴射下的發(fā)動機特性仿真分析
9.3.2 兩點燃油噴射下的發(fā)動機地面試驗結(jié)果分析
9.3.3 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機兩點燃油分配方案評估
9.4 考慮兩點燃油噴射的發(fā)動機推力調(diào)節(jié)/進氣道安全保護控制
9.4.1 雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動機特性分析及建模
9.4.2 雙回路控制系統(tǒng)設計
9.4.3 控制系統(tǒng)數(shù)值仿真驗證
9.4.4 控制系統(tǒng)地面試驗驗證
9.5 小結(jié)
參考文獻
第10章 超聲速燃燒室釋熱分布最優(yōu)控制
10.1 超聲速燃燒釋熱最優(yōu)控制問題與求解方法
10.1.1 理想超聲速燃燒釋熱最優(yōu)控制問題
10.1.2 間接法求解釋熱規(guī)律最優(yōu)控制問題
10.2 擴張型燃燒室的超聲速燃燒釋熱最優(yōu)控制
10.3 超聲速燃燒最優(yōu)釋熱規(guī)律特性分析
10.4 內(nèi)型線與釋熱分布耦合最優(yōu)控制
10.5 小結(jié)
參考文獻
第11章 吸氣式高超聲速飛行器的軌道優(yōu)化問題
11.1 考慮發(fā)動機推進機理的飛/推系統(tǒng)最優(yōu)軌跡問題
11.1.1 面向軌跡優(yōu)化控制的飛/推系統(tǒng)建模方法
11.1.2 飛/推系統(tǒng)加速段軌跡最優(yōu)控制問題的一般形式
11.2 求解軌跡最優(yōu)控制問題的一般方法
11.2.1 間接法求解軌跡最優(yōu)控制問題
11.2.2 直接法求解軌跡最優(yōu)控制問題
11.2.3 間接法與直接法的等效關系
11.3 沖壓發(fā)動機推進的飛/推系統(tǒng)加速段最小油耗軌跡
11.4 飛/推系統(tǒng)起飛質(zhì)量對最小油耗軌跡的影響
11.5 飛/推系統(tǒng)性能指標對最優(yōu)軌跡的影響
11.5.1 最小油耗軌跡與最小時間軌跡
11.5.2 飛/推系統(tǒng)最優(yōu)軌跡實時效率分析
11.6 飛/推系統(tǒng)發(fā)動機性能對最優(yōu)軌跡的影響
11.6.1 尾噴管喉道可控對最優(yōu)軌跡的影響
11.6.2 基于超聲速燃燒推進的軌跡優(yōu)化問題
11.7 飛/推系統(tǒng)約束對最優(yōu)軌跡的影響
11.7.1 超溫約束與不起動約束對最優(yōu)軌跡的影響
11.7.2 等動壓約束對最優(yōu)加速軌跡的影響
11.8 小結(jié)
參考文獻 2100433B
沖壓發(fā)動機不是什么新奇的技術,最早在1913年由法國工程師雷恩提出,并獲得專利,不過當時并沒有材料和助推手段僅僅是停留在紙面,沖壓發(fā)動機最關鍵的材料是鈦合金,大部分用沖壓發(fā)動機的飛行器飛行速度極高,一...
發(fā)動機包括內(nèi)燃機,但不只是內(nèi)燃機。內(nèi)燃機包括柴油機、汽油機、燃氣輪機。外燃機就是蒸汽機。蒸汽機也可稱為蒸汽發(fā)動機。一般來講,凡稱發(fā)動機者,均有很復雜的能量轉(zhuǎn)化。例如將燃料的熱能轉(zhuǎn)換成機械能。但是,像電...
一、嚴禁用高壓水槍進行清洗雖然發(fā)動機艙內(nèi)的部件很多都做了防水處理,但很多汽車均采用電子控制燃油噴射系統(tǒng),發(fā)動機艙里會安裝有發(fā)動機電腦、變速箱電腦、點火電腦及各種傳感器和執(zhí)行器等。如果這些電子原件接觸到...
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大?。?span id="qwotesy" class="single-tag-height">359KB
頁數(shù): 4頁
評分: 4.3
該文提出了一種滑閥式超燃沖壓發(fā)動機高溫燃料流量調(diào)節(jié)閥。由于高溫閥的工作溫度最高可以達到500℃,因此閥的熱力學特性對閥芯和閥套摩擦副之間的正常配合,甚至于整個閥以及閥控電磁鐵的正常工作都會產(chǎn)生嚴重影響,所以對高溫閥的熱力學特性進行研究是十分必要的。采用有限元方法建立了高溫閥的二維熱傳導和流體動力學模型,得到了固體與流體之間的熱通量,并對固體和流體分別建立了熱傳導模型和湍流模型,給出了固體內(nèi)的溫度場分布及流體內(nèi)的流場分布情況,而且與試驗結(jié)果進行了比較,為高溫閥的結(jié)構(gòu)設計和改進提供了理論基礎。
格式:pdf
大?。?span id="sw52bbi" class="single-tag-height">359KB
頁數(shù): 7頁
評分: 4.3
在亞燃沖壓發(fā)動機直連式高空試驗系統(tǒng)上,實現(xiàn)了模型沖壓發(fā)動機在40~60 kPa條件下的點火和穩(wěn)定燃燒,研究了燃燒室構(gòu)型、燃燒室入口來流條件以及燃料當量比對燃燒效率的影響。試驗結(jié)果表明:低壓條件下的燃燒效率比常壓和高壓條件下的燃燒效率都要低;但低壓條件下燃燒效率隨燃燒室構(gòu)型、模擬來流條件和燃料當量比的變化規(guī)律與常壓和高壓下的情況基本一致,增加燃燒室長度、提高來流總壓和總溫、增大燃料當量比,降低飛行高度,以及增強煤油的霧化和混合,都有利于提高燃燒效率;與常壓和高壓下的情況不同的是減小凹腔長深比能進一步提高燃燒效率。
針對超燃沖壓發(fā)動機面臨的非線性突變控制問題,擬開展超燃沖壓發(fā)動機非線性突變建模和控制研究,采用非線性突變機理建模和機器學習建模結(jié)合的方法進行超燃沖壓發(fā)動機高維突變建模研究,采用切換控制和突變模式轉(zhuǎn)換控制結(jié)合方法進行超燃沖壓發(fā)動機突變控制方法研究。以期形成一套包含建模、控制的非線性突變控制問題研究方法。所形成的方法可為航空發(fā)動機領域同類問題(如喘振控制、傳熱惡化控制等)的研究提供借鑒。
在超燃沖壓發(fā)動機控制研究中,首次提出了一種新的非線性突變控制問題。突變問題的存在使得發(fā)動機面臨易受沖擊失穩(wěn)、路徑滯后和需構(gòu)造可達控制路徑等新型控制問題。 本文采用機理建模、數(shù)值模擬和試驗研究結(jié)合的方法,提出了超燃沖壓發(fā)動機突變建模方法,從拓撲學理論、非線性理論和人工智能理論等角度處理突變建模問題。提出了燃燒模態(tài)轉(zhuǎn)換控制和多模型(多回路)切換控制相結(jié)合的突變控制方法并開展了相關控制方法的試驗驗證。形成了集建模與控制一體的非線性突變控制研究方法,可為航空發(fā)動機領域同類問題(如喘振控制、傳熱惡化控制等)的研究提供借鑒。 2100433B
超燃沖壓發(fā)動機主要類型
經(jīng)過多年的發(fā)展,國外已研究設計過多種超燃沖壓發(fā)動機的方案。主要包括普通超燃沖壓發(fā)動機、亞燃/超燃雙模態(tài)沖壓發(fā)動機、亞燃/超燃雙燃燒室沖壓發(fā)動機、吸氣式預燃室超燃沖壓發(fā)動機、引射超燃沖壓發(fā)動機、整體式火箭液體超燃沖壓發(fā)動機、固體雙模態(tài)沖壓發(fā)動機和超燃組合發(fā)動機等。其中,雙模態(tài)沖壓發(fā)動機和雙燃燒室沖壓發(fā)動機是研究最多的兩種類型。
亞燃/超燃雙模態(tài)沖壓發(fā)動機是指發(fā)動機可以亞燃和超燃沖壓兩種模式工作的發(fā)動機。當發(fā)動機的飛行M數(shù)低于6時,在超燃沖壓發(fā)動機的進氣道內(nèi)產(chǎn)生正激波,實現(xiàn)亞聲速燃燒;當M數(shù)大于6時,實現(xiàn)超聲速燃燒,使超燃沖壓發(fā)動機的M數(shù)下限降到3,擴展了超燃沖壓發(fā)動機的工作范圍。 目前,美國、俄羅斯都研究了這種類型的發(fā)動機,俄羅斯多次飛行試驗的超燃沖壓發(fā)動機就是這種類型的發(fā)動機。NASA即將進行飛行試驗的也是這種類型的發(fā)動機。這種超燃沖壓發(fā)動機可用于高超聲速的巡航導彈、無人駕駛飛機和有人駕駛飛機。
對于采用碳氫燃料的超燃沖壓發(fā)動機來說,當發(fā)動機在M3~4.5范圍工作時,會發(fā)生燃料不易著火的問題,為解決這一問題。人們提出了亞燃/超燃雙燃燒室沖壓發(fā)動機概念。這種發(fā)動機的進氣道分為兩部分:一部分引導部分來流進入亞聲速燃燒室,另一部分引導其余來流進入超聲速燃燒室。突擴的亞聲速燃燒室起超燃燃燒室點火源的作用,使低M數(shù)下,燃料的熱量得以有效釋放。由于亞燃預燃室以富油方式工作,不存在亞燃沖壓在貧油條件下的燃燒室-進氣道不穩(wěn)定性。這種方案技術風險小,發(fā)展費用較低,較適合巡航導彈這樣的一次性使用的飛行器。目前,掌握該技術的主要是美國霍布金斯大學的應用物理實驗室。
盡管超燃沖壓發(fā)動機有許多優(yōu)勢,是高超聲速飛行器的最佳吸氣式動力,但它不能獨立完成從起飛到高超聲速飛行的全過程,因此人們提出了組合式動力的概念。早在50年代對超燃沖壓概念進行論證時,人們就提出了以超燃沖壓為主的組合式動力的方案,這種方案的M數(shù)范圍是0~15甚至25。用于可在地面起降的有人駕駛空天飛機。至今,已經(jīng)研究過的組合式超燃沖壓發(fā)動機類型很多,包括渦輪/亞燃/超燃沖壓、火箭/超燃沖壓等。這種發(fā)動機將成為21世紀從地面起降的空天飛機的動力。