電纜額定載流量確定可按國際電工委員會制定的IEC60287標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，而國內(nèi)外相關(guān)人員的大量研究成果可作為該標(biāo)準(zhǔn)的一個補充和完善。電纜由于接地故障(短路)在極短時間(幾s)內(nèi)承受的短路電流可根據(jù)IEC-949(1988)及IEC-986(1989)的標(biāo)準(zhǔn)確定。實際運行中由于各種原因，確定電纜短期負(fù)載電流還未有成熟的標(biāo)準(zhǔn)，用嚴(yán)格的數(shù)學(xué)方法計算太復(fù)雜，其公式也不符合日常計算的要求。研究綜合了現(xiàn)有的簡單敷設(shè)情況下電纜短期負(fù)載電流I2的計算方法，研究了其計算過程中的相關(guān)問題，并對復(fù)雜敷設(shè)下的I2做了推廣和延伸，給出了電纜在現(xiàn)有常用敷設(shè)下I2的計算方法和經(jīng)驗公式，可供電力線路設(shè)計和運行部門參考，以滿足工程實際應(yīng)用需要。

空氣中敷設(shè)電纜

由于空氣的熱容一般可忽略，而電纜本體可由一集中熱阻TT和一集中熱容CT來表示，空氣中敷設(shè)的電纜其I2為

式中，TT=T1 (1 λ1)T4，CT=CTc k(CTi CTs)，τ=TTCT，其中，T1、T4分別為絕緣層及電纜表面至周圍媒質(zhì)熱阻，TΩcm；λ1為護(hù)套與線芯損耗之比；CTc、CTi、CTs分別為線芯、絕緣層、護(hù)套熱容，J/cm3°C；k為常數(shù)，取0.5；t為電纜允許短期負(fù)載時間，s；τ為電纜等效時間常數(shù)，s；I1為過負(fù)載前流過線芯電流，A；θc1、θc2分別為過負(fù)載前線芯及短期負(fù)載線芯允許溫度，°C；R1、R2分別為單位長度線芯在θc1、θc2下的電阻，Ω/cm。

直接埋地敷設(shè)電纜

確定敷設(shè)在土壤中的I2時，可將電纜及其周圍媒質(zhì)分成若干區(qū)域，每個區(qū)域的溫度用一指數(shù)曲線表示，電纜溫升等于各區(qū)溫升之和。通常下，電纜本體分為線芯和絕緣層的一半與電纜的剩余部分2個區(qū)域。若電纜為管道中敷設(shè)，則第1區(qū)域為線芯和絕緣層，第2區(qū)域為電纜表面至管道外表面。以周圍土壤劃分方式為第3個區(qū)域簡要說明。

土壤第1區(qū)域的內(nèi)徑等于電纜外徑De(對管道敷設(shè)為管道外徑)。電纜周圍T4=(ρT4/2π)ln(4L/De)，式中ρT4為土壤熱阻系數(shù)，TΩcm；L為電纜敷設(shè)深度，mm。由此土壤第3個區(qū)域的外徑設(shè)定為電纜敷設(shè)深度的4倍，即D3=4L。然后，將區(qū)間π(D32-De2)/4按體積比1∶4 ∶16同心圓分成3個區(qū)域，其它2個區(qū)域的外徑分別為

已知電纜結(jié)構(gòu)參數(shù)及ρT4及熱容系數(shù)ρCT后，即可獲得相應(yīng)區(qū)域的T1～T5，C1～C5及τ1～τ5，因此

為求最佳周圍土壤劃分區(qū)域個數(shù)，對110 kV、線芯截面積500 mm2的XLPE電纜，在單回路等邊三角形直埋敷設(shè)條件下(ρT4=120 TΩcm，ρCT=2.52 J/cm3°C，電纜敷設(shè)深度分別為720、1500、3000 mm)，原I2為400 A，取不同的允許短期負(fù)載t(36000，6000，600，60，6 s)在變化周圍土壤劃分的個數(shù)，獲得I2結(jié)果見圖1。

顯然，劃分區(qū)域越多，以指數(shù)曲線表示的電纜線芯溫度上升速度越快，因此，在同樣的短期負(fù)載允許線芯溫度下，相應(yīng)的I2就越小。由圖1見，電纜敷設(shè)越深，短期負(fù)載允許時間越短，土壤劃分區(qū)域個數(shù)對I2的影響越小。將土壤分為 4個區(qū)域，計算得線芯溫升在較長時間能與實際情況較好吻合。因此，建議計算時將土壤分為 4個區(qū)。

研究結(jié)論

在綜合現(xiàn)有的簡單敷設(shè)方式，如空氣中敷設(shè)、直埋地敷設(shè)情況下電纜短期負(fù)載電流計算方法的基礎(chǔ)上，研究了其計算過程中的相關(guān)技術(shù)問題，如過負(fù)載前電纜非滿載運行其線芯溫度的確定，以及周圍土壤區(qū)域劃分個數(shù)的選擇，并探討了一些復(fù)雜敷設(shè)方式，如直埋并更換回填土、水泥槽中管道敷設(shè)下的短期負(fù)載電流計算問題。

本研究給出了電纜在現(xiàn)有常用敷設(shè)下短期負(fù)載電流的確定方法，以及工程上實際可用的經(jīng)驗計算公式，可供電力線路設(shè)計和運行部門參考和應(yīng)用。同時，相關(guān)的設(shè)計思想還可在其它敷設(shè)方式的電纜短期負(fù)載電流計算中進(jìn)一步推廣和延伸。

負(fù)載電流造價信息

市場價 信息價 詢價
材料名稱 規(guī)格/型號 市場價
（除稅）		 工程建議價
（除稅）		 行情 品牌 單位 稅率 供應(yīng)商 報價日期
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江蘇明朗

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佛山銀河照明

 臺 13% 佛山市銀河蘭晶科技股份有限公司
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NENGM/能曼

 個 13% 長沙正自機電有限公司（能曼湖南辦事處）
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大峽谷

 臺 13% 大峽谷照明系統(tǒng)（蘇州）股份有限公司
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光聯(lián)照明

 套 13% 上海光聯(lián)照明有限公司
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NENGM/能曼

 個 13% 上海能曼電氣有限公司北京辦事處
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NENGM/能曼

 個 13% 廣西共好商貿(mào)有限公司
材料名稱 規(guī)格/型號 除稅
信息價		 含稅
信息價		 行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時間
電渣焊機 電流[1000](A) 查看價格 查看價格

臺班 韶關(guān)市2009年9月信息價
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電渣焊機 電流1000(A) 查看價格 查看價格

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材料名稱 規(guī)格/需求量 報價數(shù) 最新報價
（元）		 供應(yīng)商 報價地區(qū) 最新報價時間
電流計量表 6A,5/200|2臺 1 查看價格 廣州儀表廠 廣東  廣州市 2012-09-25
電流計量電表 電流計量電表|1.01個 3 查看價格 溫州通皇電氣科技有限公司 廣東   2019-09-11
電流計量電表 廠家配|3個 3 查看價格 廣州科締歐電子科技有限公司 全國   2018-05-18
電流計量電表 電表安裝(含開關(guān))|12.0個 3 查看價格 廣州科締歐電子科技有限公司    2017-07-03
電流計量電表 電表安裝（含開關(guān)）|5個 3 查看價格 東莞市莞城東元電氣經(jīng)營部 廣東  廣州市 2016-10-20
電壓電流負(fù)載箱 FY-98|9320臺 1 查看價格 湖北鈺恒電力設(shè)備有限公司 湖北  武漢市 2015-05-26
電流 10KV戶外干式電流互感器|0LZZBJ-12W300/5A 1 查看價格 四川泰克電器有限公司 廣東  廣州市 2009-12-21
電流表 72單相電流|1套 1 查看價格 陜西明圖電氣有限公司 陜西  延安市 2015-07-01

負(fù)載電流是指電器設(shè)備正常完成工作任務(wù)時的電流。比如說，一輛電動車，掛空擋啟動，馬達(dá)轉(zhuǎn)起來了，此時流過馬達(dá)的是空載電流，當(dāng)掛擋跑起來時的電流是負(fù)載電流；一般情況下，空載電流應(yīng)該大大小于負(fù)載電流，否則這個電器設(shè)備的效率較低。

異步電動機空載運行時，定子三相繞組中通過的電流，稱為空載電流。絕大部分的空載電流用來產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁場，稱為空載激磁電流，是空載電流的無功分量。還有很小一部分空載電流用于產(chǎn)生電動機空載運行時的各種功率損耗（如摩擦、通風(fēng)和鐵芯損耗等），這一部分是空載電流的有功分量，因占的比例很小，可忽略不計。因此，空載電流可以認(rèn)為都是無功電流。從這一觀點來看，它越小越好，這樣電動機的功率因數(shù)提高了，對電網(wǎng)供電是有好處的。如果空載電流大，因定子繞組的導(dǎo)線截面積是一定的，允許通過的電流是一定的，則允許流過導(dǎo)線的有功電流就只能減小，電動機所能帶動的負(fù)載就要減小，電動機出力降低，帶過大的負(fù)載時，繞組就容易發(fā)熱。但是，空載電流也不能過小，否則又要影響到電動機的其他性能。一般小型電動機的空載電流約為額定電流的30%~70%，大中型電動機的空載電流約為額定電流的20%~40%。具體到某臺電動機的空載電流是多少，在電動機的銘牌或產(chǎn)品說明書上，一般不標(biāo)注。可電工常需知道此數(shù)值是多少，以此數(shù)值來判斷電動機的性能好壞，能否使用。

研究背景

三相電壓型PWM整流器可實現(xiàn)網(wǎng)側(cè)電流正弦化、單位功率因數(shù)運行、能量雙向傳輸，真正實現(xiàn)了“綠色電能變換”。在PWM整流器的應(yīng)用中，負(fù)載變化一般較劇烈，傳統(tǒng)雙閉環(huán)PI控制雖能獲得理想的穩(wěn)態(tài)性能，但因其在控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)上固有不足及PI調(diào)節(jié)的滯后性，動態(tài)過程中直流電壓會出現(xiàn)較大的偏差，不利于系統(tǒng)高品質(zhì)運行。

在雙閉環(huán)控制基礎(chǔ)上加入負(fù)載電流前饋控制是提高PWM整流器抗負(fù)載擾動動態(tài)性能的主要方法。這里結(jié)合PWM整流器在兩相同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的數(shù)學(xué)模型，給出了PWM整流器雙閉環(huán)PI控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖，從控制角度分析了雙閉環(huán)PI控制在克服負(fù)載擾動方面的不足，具體設(shè)計了負(fù)載擾動前饋補償器。分析表明，理論上可達(dá)到對負(fù)載擾動完全補償?shù)膭討B(tài)前饋補償器在實際系統(tǒng)中難以實現(xiàn)，為簡化問題，得到了靜態(tài)前饋補償器表達(dá)式，分析了負(fù)載電流前饋控制策略的補償機理及影響靜態(tài)前饋補償效果的因素。最后用實驗驗證了理論分析的正確性并提出了進(jìn)一步提高PWM整流器抗負(fù)載擾動動態(tài)性能的方法。

PWM整流器負(fù)載電流前饋控制

為提高 PWM 整流器對負(fù)載電流擾動的克服能力，可在原有雙閉環(huán)控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上加入負(fù)載電流前饋控制。設(shè)電流環(huán)閉環(huán)傳遞函數(shù)為 Wci(s)，前饋補償器傳遞函數(shù)為Gf(s)，因前饋補償器的輸出作為電流環(huán)給定值的一部分，則加入負(fù)載電流前饋控制后，電壓環(huán)結(jié)構(gòu)如圖2所示。

在實際系統(tǒng)中，由于PWM整流器主電路中L，R等參數(shù)的非線性及時變特征，難以精確確定Wci(s)的表達(dá)式，且因Wci(s)分母階次大于分子 階次。為簡化問題，考慮到PWM整流器電流環(huán)的響應(yīng)速度快，同時因電流環(huán)采用了PI調(diào)節(jié)，電流響應(yīng)無靜差，若忽略電流環(huán)調(diào)節(jié)延遲而近似認(rèn)為電流環(huán)閉環(huán)傳遞函數(shù)Wci(s)=1，則有

加入IL靜態(tài)前饋控制后電壓環(huán)結(jié)構(gòu)如圖3所示。結(jié)合圖3可知，因PWM整流器電流內(nèi)環(huán)的響應(yīng)速度比電壓外環(huán)快得多，加入IL前饋控制后，當(dāng)IL變化時，經(jīng)前饋作用，有功電流的給定值id*迅速改變，通過電流環(huán)的快速調(diào)節(jié)，id及Idc迅速變化以補償IL的變化，大大減小了IL變化對Udc的影響。按上式確定的前饋補償器極易實現(xiàn)，但由于僅實現(xiàn)了對負(fù)載擾動的靜態(tài)補償，在負(fù)載擾動很劇烈的場合，Udc仍有較明顯的動態(tài)偏差，當(dāng)C大小一定時，Udc動態(tài)偏差的大小主要取決于電流環(huán)調(diào)節(jié)延遲大小。擾動前饋補償?shù)囊氩⒉挥绊懺]環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)定性，而閉環(huán)控制的存在又降低了對負(fù)載電流檢測精度和前饋補償器精度的要求。

研究結(jié)論

結(jié)合三相電壓型PWM整流器在兩相同步旋轉(zhuǎn)d，q坐標(biāo)系下數(shù)學(xué)模型，建立了PWM整流器雙閉環(huán)PI控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖，設(shè)計了負(fù)載擾動前饋補償器。分析了動態(tài)前饋補償器在實現(xiàn)上存在的困難，得到了簡化后的靜態(tài)前饋補償器。實驗結(jié)果表明，負(fù)載電流的靜態(tài)前饋補償可顯著改善抗負(fù)載擾動動態(tài)性能。在負(fù)載劇烈變化或?qū)WM整流器抗負(fù)載擾動動態(tài)性能要求很高的場合，可通過以下方法在靜態(tài)前饋補償?shù)幕A(chǔ)上進(jìn)一步提高PWM整流器的抗負(fù)載擾動動態(tài)性能：①提高電流環(huán)調(diào)節(jié)的快速性，該方法可通過適當(dāng)調(diào)整電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器參數(shù)或適當(dāng)減小PWM整流器交流側(cè)電感大小來實現(xiàn)；②估測電流環(huán)延遲的大小，在前饋補償器中適當(dāng)加入能抑制高頻噪聲的負(fù)載電流的微分項以近似抵消電流環(huán)調(diào)節(jié)的延遲。

負(fù)載電流計算方法常見問題

  • Bv電線承載電流計算方法

    電線截面和載流量不成線性關(guān)系，而是隨截面的增加單位截面載流量遞減，沒有公式只能查表，而且載流量還與敷設(shè)環(huán)境有關(guān)，在空氣中中敷設(shè)時如BV1.5mm2的載流量為23A單位載流量為15.3A/mm2，BV6...

  • Bv電線承載電流計算方法

    電線截面和載流量不成線性關(guān)系，而是隨截面的增加單位截面載流量遞減，沒有公式只能查表，而且載流量還與敷設(shè)環(huán)境有關(guān)，在空氣中中敷設(shè)時如BV1.5mm2的載流量為23A單位載流量為15.3A/mm2，BV6...

  • 空氣開關(guān)電流計算方法是什么？

    譬如我55kw的電機，額定電流105A，星-三角啟動，是用在水泵上，啟動電流可以達(dá)到600A左右，而空開的額定電流才160A，為什么沒有整定動作？求空開額定電流的選型方法？ PS:  &nb...

負(fù)載電流計算方法文獻(xiàn)

導(dǎo)線截面電流計算方法 導(dǎo)線截面電流計算方法

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導(dǎo)線截面電流計算方法 導(dǎo)線截面的條件及按安全載流量選擇導(dǎo)線截面應(yīng)考慮的因素 ,選 擇低壓導(dǎo)線截面首先應(yīng)滿足負(fù)荷電流的要求， 也就是按導(dǎo)線允許的載 流量選擇；其次 要考慮導(dǎo)線的電壓損失值， 特別是線路末端的電壓 降。一般不得大于額定電壓的 10%。 導(dǎo)線截面選擇可按下式計算： . . S=Ie/J*0.8 S ：導(dǎo)線的截面（ mm2）； Ie：負(fù)荷電流（ A）； J：導(dǎo)線安全電流密度，按安全載流量口訣估算（ A/mm2）； 0.8：為導(dǎo)線穿管打八折的系數(shù)摘自 :工變電器。 導(dǎo)線安全載流量口訣是在實際工作中總結(jié)出一種快速估算方法， 一般 只用做現(xiàn)場經(jīng)驗估算， 不應(yīng)做為選擇導(dǎo)線截面的最后依據(jù)。 既然是估 算，肯定就會有誤差。但是絕不能簡單地說什么 “銅線按六，鋁線按 四”，因為這樣就忽略了導(dǎo)線的趨膚效應(yīng)，即導(dǎo)線截面積越大，每平 方毫米通過的電流

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電流計算 電流計算

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1 1. 五險一金的使用方法！（很實用哦 ~） 五險一金的使用方法?。ê軐嵱门?~） 五險分別是： 養(yǎng)老保險 :單位每個月為你繳納 21%, 你自己繳納 8%; 醫(yī)療保險 :單位每個月為 你繳納 9%, 你自己繳納 2%外加 10 塊錢的大病統(tǒng)籌 (大病統(tǒng)籌主要管住院這塊）； 失業(yè)保 險:單位每個月為你繳納 2%, 你自己繳納 1%; 工傷保險 :單位每個月為你繳納 0.5%, 你自己 一分錢也不要繳 ; 生育保險 :單位每個月為你繳納 0.8%, 你自己一分錢 ... 查看全文 |閱讀 (11)| 評論 (0)|2010 年 04 月 21 日 17 時 49 分 兩臺功率分別為 150KW 與 35KW 的電機， 距離變壓 器 500 米，需要多大的銅芯電纜？？ 回答 (2) 150平方和 16平方的。 追問： 考慮一根主電纜， 185就夠？ 追問： 現(xiàn)在用的是一根 150，電機

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中國國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 4706.1-2005規(guī)定的電線負(fù)載電流值（部分）

1平方銅芯線允許長期負(fù)載電流為:8A—-12A

1.5平方銅芯線允許長期負(fù)載電流為:12A—-15A

2.5平方銅芯線允許長期負(fù)載電流為:16A—-25A

4平方銅芯線允許長期負(fù)載電流為:25A—-32A

6平方銅芯線允許長期負(fù)載電流為:32A—-40A

注：上述的“平方”，指的是“平方毫米”

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4、額定負(fù)載電流:每路4A，最大負(fù)載電流:每路5A

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1.當(dāng)負(fù)載電流在額定電流范圍內(nèi)時，額定過電壓不動作電壓Ｖgno≥250V；

2.當(dāng)負(fù)載電流在額定電流范圍內(nèi)時，額定過電壓動作電壓Ｖgn≤280V；

3.當(dāng)負(fù)載電流在額定電流范圍內(nèi)時，額定過電壓恢復(fù)電壓Ｖgin≥240V；

4.過電壓斷開動作時間Ｔoff≤3s。

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