《渦輪基組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)》以渦輪基組合循環(huán)(TBCC)發(fā)動(dòng)機(jī)為對(duì)象,簡(jiǎn)述了國(guó)內(nèi)外的相關(guān)技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢(shì),給出了其定義、特點(diǎn)、難點(diǎn)、主要類型和用途、典型構(gòu)型及工作原理。以飛行速度Ma4 的渦輪亞燃沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)為重點(diǎn),對(duì)總體、加力/沖壓燃燒室、進(jìn)排氣系統(tǒng)等進(jìn)行了介紹和分析,主要包括:總體循環(huán)分析、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、總體方案、仿真建模、模式轉(zhuǎn)換規(guī)律、進(jìn)氣妙組合發(fā)動(dòng)機(jī)/噴管一體化設(shè)計(jì)技術(shù)等;加力/沖壓燃燒室工作環(huán)境、設(shè)計(jì)需求、設(shè)計(jì)方法及設(shè)計(jì)方案,傳統(tǒng)型和帶裙板蒸發(fā)式值班火焰穩(wěn)定器、可變幾何火焰穩(wěn)定器、支板火焰穩(wěn)定器的性能及特點(diǎn)等;二元單邊膨脹噴管概念特點(diǎn)、氣動(dòng)方案、模型運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)、內(nèi)特性模型試驗(yàn)、內(nèi)外流數(shù)值模擬、膨脹面型線等典型結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)噴管流場(chǎng)和性能的影響等;進(jìn)氣道和擴(kuò)壓器設(shè)計(jì)方法、進(jìn)氣道設(shè)計(jì)步驟、進(jìn)氣道特性計(jì)算方法、進(jìn)氣道型面設(shè)計(jì)和特性計(jì)算等。
《渦輪基組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)》可供從事渦輪基組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)、航空燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)、亞燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)、高超聲速飛行器進(jìn)排氣系統(tǒng)以及燃燒裝置技術(shù)研究的科研人員和工程技術(shù)人員參考,也可作為有關(guān)主管部門領(lǐng)導(dǎo)和專家進(jìn)行相關(guān)項(xiàng)目或計(jì)劃決策的背景材料使用,還可供從事相關(guān)專業(yè)研究工作和學(xué)習(xí)的教師及研究生參考。
第1章 緒論
1.1 定義和內(nèi)涵
1.2 主要優(yōu)勢(shì)和主要特點(diǎn)
1.3 主要類型
1.4 主要技術(shù)挑戰(zhàn)
1.5 國(guó)內(nèi)外技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢(shì)
1.6 展望與對(duì)策
1.7 本書導(dǎo)讀
參考文獻(xiàn)
第2章 渦輪基組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)典型構(gòu)型和應(yīng)用
2.1 渦輪基組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)典型構(gòu)型
2.1.1 串聯(lián)式渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)
2.1.2 并聯(lián)式渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)
2.1.3 超聲速?gòu)?qiáng)預(yù)冷渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)
2.1.4 “三噴氣”組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)
2.1.5 膨脹循環(huán)空氣渦輪沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)
2.1.6 深冷渦噴-火箭組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)
2.2 渦輪基組合循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)的主要用途
2.2.1 軍用飛行器動(dòng)力
2.2.2 民用飛行器動(dòng)力
2.2.3 空天飛行器動(dòng)力
參考文獻(xiàn)
第3章 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)總體方案和循環(huán)分析
3.1 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)需求分析
3.2 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)分析
3.3 變循環(huán)渦輪沖壓串聯(lián)組合發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)
3.4 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)總體仿真建模
3.5 串聯(lián)式組合發(fā)動(dòng)機(jī)變比熱容部件級(jí)性能模型算法研究
3.5.1 氣體熱力性質(zhì)
3.5.2 部件特性及其出口氣流參數(shù)計(jì)算
3.5.3 發(fā)動(dòng)機(jī)共同工作點(diǎn)的確定
3.5.4 發(fā)動(dòng)機(jī)非線性方程組Newton-Raphson數(shù)值求解方法
3.5.5 變循環(huán)渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)模型校核
3.6 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)串聯(lián)方案
3.6.1 渦扇模式初步方案設(shè)計(jì)參數(shù)選取
3.6.2 沖壓模式的初步方案設(shè)計(jì)
3.7 渦輪/沖壓模式轉(zhuǎn)換控制規(guī)律研究
3.7.1 模式轉(zhuǎn)換過程的控制變量和控制目標(biāo)
3.7.2 渦輪/沖壓模式轉(zhuǎn)換過程過渡態(tài)模型及多變量控制規(guī)律研究
3.7.3 模式轉(zhuǎn)換過程中的優(yōu)化問題抽象
3.7.4 多變量多目標(biāo)優(yōu)化算法研究
3.7.5 Newton-Raphson目標(biāo)規(guī)劃算法研究
3.7.6 Newton-Raphson目標(biāo)規(guī)劃算法有效性驗(yàn)證
3.7.7 轉(zhuǎn)換過程控制規(guī)律進(jìn)行多目標(biāo)規(guī)劃后的過渡態(tài)仿真
3.8 進(jìn)氣道/串聯(lián)組合發(fā)動(dòng)機(jī)性能匹配
3.8.1 高超聲速混壓進(jìn)氣道設(shè)計(jì)原則
3.8.2 混壓進(jìn)氣道外壓縮波系設(shè)計(jì)
3.8.3 混壓進(jìn)氣道內(nèi)壓縮波系設(shè)計(jì)
3.8.4 附面層抽吸流量估算
3.8.5 進(jìn)氣道壓縮斜板和喉道幾何參數(shù)的計(jì)算
3.8.6 擴(kuò)壓段總壓恢復(fù)系數(shù)計(jì)算
3.8.7 高超聲速混壓進(jìn)氣道外流阻力估算
3.8.8 組合發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道幾何調(diào)節(jié)研究
3.9 串聯(lián)組合發(fā)動(dòng)機(jī)/噴管性能匹配
3.9.1 二元收擴(kuò)噴管主要幾何尺寸設(shè)計(jì)及調(diào)節(jié)原則
3.9.2 二元對(duì)稱可調(diào)斜板收擴(kuò)噴管特性估算算法
3.9.3 幾何調(diào)整對(duì)噴管推力系數(shù)的影響
3.1 0進(jìn)氣道/組合發(fā)動(dòng)機(jī)/噴管一體化設(shè)計(jì)方案
3.1 0.1 進(jìn)氣道/組合發(fā)動(dòng)機(jī)/噴管主要設(shè)計(jì)參數(shù)的選取及設(shè)計(jì)點(diǎn)性能
3.1 0.2 進(jìn)氣道/組合發(fā)動(dòng)機(jī)/噴管一體化控制規(guī)律優(yōu)化結(jié)果
3.1 0.3 組合發(fā)動(dòng)機(jī)沿飛行軌跡的穩(wěn)態(tài)安裝性能
參考文獻(xiàn)
第4章 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)加力/沖壓燃燒室
4.1 TBCC加力/沖壓燃燒室工作環(huán)境和設(shè)計(jì)需求
4.2 TBCC加力/沖壓燃燒室研究現(xiàn)狀
4.2.1 日本HYPR計(jì)劃沖壓燃燒室
4.2.2 美國(guó)RTA計(jì)劃沖壓燃燒室
4.2.3 我國(guó)的TBCC加力/沖壓燃燒室研究
4.3 TBCC加力/沖壓燃燒室設(shè)計(jì)方法及方案
4.3.1 加力/沖壓燃燒室的性能估算方法
4.3.2 串聯(lián)式TBCC加力/沖壓燃燒室設(shè)計(jì)方案
4.3.3 并聯(lián)式TBCC加力/沖壓燃燒室設(shè)計(jì)方案
4.3.4 TBCC加力/沖壓燃燒室設(shè)計(jì)小結(jié)
4.4 TBCC加力/沖壓燃燒室火焰穩(wěn)定技術(shù)
4.4.1 試驗(yàn)裝置及數(shù)據(jù)處理方法
4.4.2 值班火焰穩(wěn)定器
4.4.3 可變幾何火焰穩(wěn)定器
4.4.4 支板火焰穩(wěn)定器
4.4.5 火焰穩(wěn)定技術(shù)小結(jié)
4.5 本章小結(jié)
參考文獻(xiàn)
第5章 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)排氣系統(tǒng)
5.1 排氣系統(tǒng)工作環(huán)境和設(shè)計(jì)需求
5.1.1 高超聲速飛行器對(duì)排氣系統(tǒng)的需求
5.1.2 單邊膨脹噴管的概念和特點(diǎn)
5.2 排氣系統(tǒng)氣動(dòng)方案設(shè)計(jì)
5.2.1 主要幾何參數(shù)確定
5.2.2 SERN模型流道設(shè)計(jì)
5.2.3 SERN模型其他參數(shù)設(shè)計(jì)
5.2.4 SERN模型流路設(shè)計(jì)
5.3 SERN模型運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
5.3.1 設(shè)計(jì)要求和主要技術(shù)難點(diǎn)
5.3.2 SERN喉道設(shè)計(jì)方案
5.3.3 可調(diào)SERN方案設(shè)計(jì)
5.3.4 運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)小結(jié)
5.4 SERN內(nèi)特性模型試驗(yàn)方法和裝置
5.4.1 噴管試驗(yàn)臺(tái)的組成
5.4.2 試驗(yàn)測(cè)量?jī)?nèi)容
5.4.3 試驗(yàn)步驟
5.4.4 試驗(yàn)誤差分析和置信度分析
5.5 SERN內(nèi)特性模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究
5.5.1 膨脹面型線對(duì)SERN性能的影響
5.5.2 下腹板長(zhǎng)度對(duì)SERN性能影響
5.5.3 整體氣動(dòng)流路對(duì)SERN性能影響
5.5.4 側(cè)壁構(gòu)型對(duì)SERN性能影響
5.5.5 膨脹面長(zhǎng)度對(duì)SERN性能影響
5.5.6 噴管喉道寬高比對(duì)SERN性能影響
5.5.7 小結(jié)
參考文獻(xiàn)
第6章 渦輪沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)
6.1 概述
6.2 TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道的特征和設(shè)計(jì)基礎(chǔ)
6.2.1 進(jìn)氣道的基本設(shè)計(jì)要求
6.2.2 進(jìn)氣道的結(jié)構(gòu)類型
6.2.3 進(jìn)氣道特性對(duì)推進(jìn)系統(tǒng)性能的影響
6.2.4 超聲速進(jìn)氣道的起動(dòng)問題
6.2.5 Oswatitsch的最佳波系理論
6.3 TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道和擴(kuò)壓器設(shè)計(jì)方法
6.3.1 高超聲速飛行器/進(jìn)氣道一體化設(shè)計(jì)問題
6.3.2 高超聲速進(jìn)氣道設(shè)計(jì)過程中主要參數(shù)確定的總原則
6.3.3 高超聲速進(jìn)氣道設(shè)計(jì)步驟
6.3.4 TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道特性計(jì)算方法
6.4 TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道型面設(shè)計(jì)和特性計(jì)算結(jié)果
6.4.1 TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)推進(jìn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)點(diǎn)選擇
6.4.2 TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)高超聲速進(jìn)氣道設(shè)計(jì)方案和主要參數(shù)
6.4.3 設(shè)計(jì)狀態(tài)TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道特性
6.4.4 沿飛行軌跡TBCC發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道特性
6.4.5 展望
參考文獻(xiàn)2100433B
渦輪噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)和渦輪槳扇發(fā)動(dòng)機(jī)的區(qū)別是什么
渦輪槳扇發(fā)動(dòng)機(jī)是在渦輪噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)基礎(chǔ)上發(fā)展來的,也就是槳扇發(fā)動(dòng)機(jī)中間也是個(gè)噴氣發(fā)動(dòng)機(jī),最前面有個(gè)大螺旋槳,兩個(gè)部分都能提供動(dòng)力,既有速度又省油,還有另一種渦輪風(fēng)扇發(fā)動(dòng)機(jī)跟槳扇發(fā)動(dòng)機(jī)差不多意思,只是風(fēng)扇...
<p>發(fā)動(dòng)機(jī)是靠燃料在汽缸內(nèi)燃燒作功來產(chǎn)生功率的,輸入的燃料量受到吸入汽缸內(nèi)空氣量的限制,所產(chǎn)生的功率也會(huì)受到限制,如果發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行性能已處于最佳狀態(tài),再增加輸出功率只能通過壓縮更多的空氣...
國(guó)產(chǎn)的30小時(shí),進(jìn)口的50小時(shí)。保養(yǎng)時(shí)除了加保養(yǎng)油之外還需更換軸承。比較小的,靜止推力5千克的渦噴機(jī)一顆3萬元,加上飛機(jī),電子設(shè)備,遙控器,總共4萬5千元左右。買飛機(jī)不可能給你發(fā)整機(jī),但會(huì)有人親自過來...
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評(píng)分: 4.4
收稿日期 : 2005206220 基金項(xiàng)目 : 教育部新世紀(jì)優(yōu)秀人才計(jì)劃項(xiàng)目 ( NCET 20420281 ) ; 國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃項(xiàng)目 (2002AA414420 )? 作者簡(jiǎn)介 : 王成恩 (1964 - ) ,男 ,黑龍江雞西人 ,東北大學(xué)教授 ,博士生導(dǎo)師 ? 第 27卷第 5期 2 00 6年 5 月 東 北 大 學(xué) 學(xué) 報(bào) ( 自 然 科 學(xué) 版 ) Journal of Northeastern University (Natural Science) Vol 127 ,No. 5 May 2 0 0 6 文章編號(hào) : 100523026 ( 2006) 0520485204 航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪設(shè)計(jì)集成技術(shù) 王成恩 , 劉 震 (東北大學(xué) 教育部暨遼寧省流程工業(yè)綜合自動(dòng)化重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 , 遼寧 沈陽(yáng) 110004) 摘 要 : 航空發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)需要大量的計(jì)算軟件
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評(píng)分: 4.4
標(biāo)題 :中冷器進(jìn)氣管中有機(jī)油的說明 一、中冷器進(jìn)氣管中有機(jī)油不能說明渦輪增壓器有問題。 導(dǎo)致中冷器進(jìn)氣管中有機(jī)油的原因有很多 ,包括駕駛工況、保養(yǎng)維護(hù)、曲軸箱 正常通風(fēng)等 ;這是由渦輪增壓器的特性以及相關(guān)系統(tǒng)的布置確定的。 因此 ,不能簡(jiǎn)單地將中冷器進(jìn)氣管中有機(jī)油等同于渦輪增壓器有問題 ,或漏油。 二、導(dǎo)致中冷器進(jìn)氣管中有機(jī)油的原因 發(fā)動(dòng)機(jī)長(zhǎng)時(shí)間的怠速 空濾臟 曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)堵塞或變形 渦輪增壓器進(jìn)回油管堵塞 ,泄露或變形 渦輪增壓器的中間殼體潤(rùn)滑油結(jié)焦 氣缸磨損導(dǎo)致活塞環(huán)竄氣 排氣系統(tǒng)中流動(dòng)阻力過大 由于進(jìn)氣壓力長(zhǎng)時(shí)間與增壓器軸承體內(nèi)壓力不平衡 ,從而導(dǎo)致渦輪增壓器內(nèi)機(jī) 油在壓力差的作用下通過密封件滲漏到壓氣機(jī)中。 此外 ,如果機(jī)油加注量過多 ,會(huì)引起曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)中潤(rùn)滑油含量不可避免的增 多 ,從而促使?jié)櫥蛷那S箱通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)入進(jìn)氣管。 通常增壓發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸箱強(qiáng)制通風(fēng)系統(tǒng)的 PCV閥安
雙路式渦輪噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)操作
因?yàn)闇u輪發(fā)動(dòng)機(jī)非常多樣,在本手冊(cè)中講解詳細(xì)的運(yùn)行過程是不切實(shí)際的。然而,有一些適用于所有渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)的操作考慮。它們是發(fā)動(dòng)機(jī)溫度限制,外界物體破壞,熱啟動(dòng),壓縮機(jī)失速和熄火。
任何渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)的最高溫度都發(fā)生在渦輪進(jìn)氣口。渦輪進(jìn)氣溫度因此通常是渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行的限制因素。
渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)推力直接隨空氣密度變化。當(dāng)空氣密度降低時(shí),推力也降低。當(dāng)渦輪和往復(fù)式發(fā)動(dòng)機(jī)受高的相對(duì)濕度有某種影響時(shí),渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)推力損失可以忽略不計(jì),而往復(fù)式發(fā)動(dòng)機(jī)的制動(dòng)馬力會(huì)降低很多。
由于渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣口的設(shè)計(jì)和功能,吸入物體碎片的可能性總是存在的。這會(huì)導(dǎo)致重大的損壞,特別是壓縮機(jī)和渦輪節(jié)。當(dāng)發(fā)生這樣的事情時(shí),稱為外來物體損傷(FOD)。典型的FOD是吸入來自停機(jī)坪,滑行道或者跑道上的小物體導(dǎo)致的小凹痕和花邊。但是,也會(huì)發(fā)生飛鳥撞擊或者冰吸入導(dǎo)致的FOD損壞,可能導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)整個(gè)損毀。
外物損傷的預(yù)防是非常重要的。地面運(yùn)行期間,一些發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣口有在地面和進(jìn)氣口之間形成渦流的趨勢(shì)。在這些發(fā)動(dòng)機(jī)上可能安裝了一個(gè)渦流消散器。
也可能使用其他設(shè)備,如屏幕和/或偏轉(zhuǎn)器。飛行前檢查程序包括一個(gè)對(duì)任何外物損傷跡象的目視檢查。
熱啟動(dòng)是當(dāng)EGT超過安全限制時(shí)的啟動(dòng)。熱啟動(dòng)是由于太多燃油進(jìn)入燃燒室或者是渦輪機(jī)轉(zhuǎn)速不夠引起的。只要發(fā)動(dòng)機(jī)熱啟動(dòng)時(shí),參考飛機(jī)飛行手冊(cè),飛行員操作手冊(cè)或者相關(guān)的維護(hù)手冊(cè)來了解檢查要求。
如果點(diǎn)火后發(fā)動(dòng)機(jī)不能加速到適合的速度或者沒加速到慢車轉(zhuǎn)速,這時(shí)就發(fā)生了懸掛啟動(dòng)。懸掛啟動(dòng)也可以稱為假啟動(dòng)。懸掛啟動(dòng)可能是由于啟動(dòng)動(dòng)力源不足或者燃油控制故障而導(dǎo)致。
壓縮機(jī)葉片是小的翼型,遵守適用于任何翼型的相同空氣動(dòng)力學(xué)原理。壓縮機(jī)葉片有一個(gè)迎角。迎角是進(jìn)氣口空氣速度和壓縮機(jī)旋轉(zhuǎn)速度的計(jì)算結(jié)果。這兩個(gè)力合成構(gòu)成一個(gè)向量,它確定了翼型沖擊進(jìn)氣口空氣的實(shí)際迎角。
壓縮機(jī)失速可以描述為進(jìn)氣口速度和壓縮機(jī)旋轉(zhuǎn)速度這兩個(gè)向量數(shù)值的失衡。當(dāng)壓縮機(jī)葉片迎角超過臨界迎角時(shí)發(fā)生壓縮機(jī)失速。在這個(gè)點(diǎn)上,平穩(wěn)氣流受到干擾,隨著壓力波動(dòng)產(chǎn)生了紊流。壓縮機(jī)失速導(dǎo)致空氣流進(jìn)壓縮機(jī)時(shí)速度降低和停滯,有時(shí)還反向流動(dòng)。如圖4
壓縮機(jī)失速可以是瞬時(shí)現(xiàn)象和間歇性現(xiàn)象或者是持續(xù)的狀態(tài),甚至更嚴(yán)重。瞬時(shí)/間歇性失速的表現(xiàn)通常是在回火和反向氣流發(fā)生時(shí)間歇的爆炸聲。如果失速發(fā)展成為穩(wěn)定狀態(tài),可能從持續(xù)的反向氣流產(chǎn)生強(qiáng)烈的振動(dòng)和高聲的嘯叫。駕駛艙儀表基本上通常不會(huì)顯示輕度的或者瞬時(shí)失速,但是會(huì)顯示形成的失速。典型的儀表表現(xiàn)包括轉(zhuǎn)速的波動(dòng)和排氣溫度的增加。大多數(shù)瞬時(shí)失速不會(huì)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)有害,經(jīng)常在一兩個(gè)周期后自己糾正過來。穩(wěn)定狀態(tài)的失速導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)損壞的可能性很大。必須快速的通過降低功率,減小飛機(jī)迎角和增加空速來完成改出失速。
盡管所有的燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)會(huì)受壓縮機(jī)失速影響,大多數(shù)型號(hào)都有抑制這些失速的系統(tǒng)。有一個(gè)這樣的系統(tǒng)使用可變式進(jìn)氣口導(dǎo)葉(VIGV)和可變式定子葉片,它可以把進(jìn)來的空氣以適當(dāng)?shù)挠菍?dǎo)向到轉(zhuǎn)子槳葉。防止空氣壓縮失速的主要方法是使飛機(jī)在制造商確立的參數(shù)范圍內(nèi)運(yùn)行。如果壓縮機(jī)失速確實(shí)形成了,請(qǐng)按照飛機(jī)飛行手冊(cè)或者飛行員操作手冊(cè)中的建議程序來做。
熄火是燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)的一種運(yùn)行狀態(tài),此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的火無意的熄滅。如果燃燒室中油氣混合比超過富油限制,火焰將會(huì)被吹熄。這個(gè)狀態(tài)經(jīng)常稱為富油熄火。它通常發(fā)生于非??焖俚陌l(fā)動(dòng)機(jī)加速,過度富油的混合氣使燃油溫度降低到燃燒溫度以下。也可能由于氣流不足而不能維持燃燒。
另一方面,更多常規(guī)的熄火事件是由于燃油壓力低和發(fā)動(dòng)機(jī)速度低,這些典型的和高高度飛行有關(guān)。這種情況也會(huì)在下降期間發(fā)動(dòng)機(jī)油門收回時(shí),這會(huì)產(chǎn)生貧油條件熄火。貧油混合器很容易導(dǎo)致火焰熄滅,甚至是正常的氣流通過發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)也會(huì)發(fā)生。
燃油供應(yīng)的任何干擾也會(huì)導(dǎo)致熄火。這原因可能是長(zhǎng)時(shí)間的非常規(guī)姿態(tài),發(fā)生故障的燃油控制系統(tǒng),紊流,結(jié)冰或者燃油耗盡。
熄火的征兆通常和發(fā)動(dòng)機(jī)失效后一樣。如果熄火是因?yàn)樗矔r(shí)條件,例如燃油流量和發(fā)動(dòng)機(jī)速度之間的失衡,一旦狀態(tài)被糾正就可以嘗試空中啟動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)。無論如何,飛行員必須遵守飛機(jī)飛行手冊(cè)或者飛行員操作手冊(cè)中適用的緊急程序。一般的,這些程序包含了關(guān)于高度和空速的建議,在這些條件下空中開車很可能成功。
指示潤(rùn)滑油壓力,潤(rùn)滑油溫度,發(fā)動(dòng)機(jī)速度,排氣溫度和燃油流量的發(fā)動(dòng)機(jī)儀表對(duì)于渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)和往復(fù)式發(fā)動(dòng)機(jī)都是普通的。然而,有一些儀表是渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)特有的。這些儀表指示發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)壓力比,渦輪機(jī)輸送壓力,和扭矩。另外,大多數(shù)燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)有多個(gè)溫度敏感儀表,稱為熱電偶,它向飛行員提供渦輪節(jié)內(nèi)部和周圍的溫度讀數(shù)。
雙路式渦輪噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)優(yōu)點(diǎn)
渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)相比往復(fù)式發(fā)動(dòng)機(jī)有下列優(yōu)點(diǎn): 振動(dòng)少,增加飛機(jī)性能,可靠性高,和容易操作。