小型蒸發(fā)器蒸發(fā)操作的分類

1、按蒸發(fā)方式分：

自然蒸發(fā)：即溶液在低于沸點溫度下蒸發(fā)，如海水曬鹽，這種情況下，因溶劑僅在溶液表面汽化，溶劑汽化速率低。沸騰蒸發(fā)：將溶液加熱至沸點，使之在沸騰狀態(tài)下蒸發(fā)。工業(yè)上的蒸發(fā)操作基本上皆是此類。

2、按加熱方式分：

直接熱源加熱 它是將燃料與空氣混合，使其燃燒產(chǎn)生的高溫火焰和煙氣經(jīng)噴嘴直接噴入被蒸發(fā)的溶液中來加熱溶液、使溶劑汽化的蒸發(fā)過程。

間接熱源加熱 容器間壁傳給被蒸發(fā)的溶液。即在間壁式換熱器中進行的傳熱過程。

3、按操作壓力分：

可分為常壓、加壓和減壓（真空）蒸發(fā)操作。很顯然，對于熱敏性物料，如抗生素溶液、果汁等應(yīng)在減壓下進行。而高粘度物料就應(yīng)采用加壓高溫熱源加熱（如導熱油、熔鹽等）進行蒸發(fā)

4、按效數(shù)分：

可分為單效與多效蒸發(fā)。若蒸發(fā)產(chǎn)生的二次蒸汽直接冷凝不再利用，稱為單效蒸發(fā)。若將二次蒸汽作為下一效加熱蒸汽，并將多個蒸發(fā)器串聯(lián)，此蒸發(fā)過程即為多效蒸發(fā)。

蒸發(fā)器的特點

目前常用的間壁傳熱式蒸發(fā)器，按溶液在蒸發(fā)器中停留的情況，大致可分為循環(huán)型和單程型兩大類。

小型蒸發(fā)器循環(huán)性蒸發(fā)器

這一類型的蒸發(fā)器，溶液都在蒸發(fā)器中作循環(huán)流動。由于引起循環(huán)的原因不同，又可分為自然循環(huán)和強制循環(huán)兩類。

1.中央循環(huán)管式蒸發(fā)器 這種蒸發(fā)器又稱作標準式蒸發(fā)器。它的加熱室由垂直管束組成，中間有一根直徑很大的中央循環(huán)管，其余管徑較小的加熱管稱為沸騰管。由于中央循環(huán)管較大，其單位體積溶液占有的傳熱面，比沸騰管內(nèi)單位溶液所占有的要小，即中央循環(huán)管和其它加熱管內(nèi)溶液受熱程度不同，從而沸騰管內(nèi)的汽液混合物的密度要比中央循環(huán)管中溶液的密度小，加之上升蒸汽的向上的抽吸作用，會使蒸發(fā)器中的溶液形成由中央循環(huán)管下降、由沸騰管上升的循環(huán)流動。這種循環(huán)，主要是由溶液的密度差引起，故稱為自然循環(huán)。這種作用有利于蒸發(fā)器內(nèi)的傳熱效果的提高。

為了使溶液有良好的循環(huán)，中央循環(huán)管的截面積一般為其它加熱管總截面積的40～100%；加熱管高度一般為1～2m；加熱管直徑在25～75mm之間。這種蒸發(fā)器由于結(jié)構(gòu)緊湊、制造方便、傳熱較好及操作可靠等優(yōu)點，應(yīng)用十分廣泛。但是由于結(jié)構(gòu)上的限制，循環(huán)速度不大。加上溶液在加熱室中不斷循環(huán)，使其濃度始終接近完成液的濃度，因而溶液的沸點高，有效溫度差就減小。這是循環(huán)式蒸發(fā)器的共同缺點。此外，設(shè)備的清洗和維修也不夠方便，所以這種蒸發(fā)器難以完全滿足生產(chǎn)的要求。

2．懸筐式蒸發(fā)器 為了克服循環(huán)式蒸發(fā)器中蒸發(fā)液易結(jié)晶、易結(jié)垢且不易清洗等缺點，對標準式蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)進行了更合理的改進，這就是懸筐式蒸發(fā)器。加熱室4象個籃筐，懸掛在蒸發(fā)器殼體的下部，并且以加熱室外壁與蒸發(fā)器內(nèi)壁之間的環(huán)形孔道代替中央循環(huán)管。溶液沿加熱管中央上升，而后循著懸筐式加熱室外壁與蒸發(fā)器內(nèi)壁間的環(huán)隙向下流動而構(gòu)成循環(huán)。由于環(huán)隙面積約為加熱管總截面積的100至150%，故溶液循環(huán)速度比標準式蒸發(fā)器為大，可達1.5m/s。此外，這種蒸發(fā)器的加熱室可由頂部取出進行檢修或更換，而且熱損失也較小。它的主要缺點是結(jié)構(gòu)復雜，單位傳熱面積的金屬消耗較多。

3．列文式蒸發(fā)器 上述的自然循環(huán)蒸發(fā)器，其循環(huán)速度不夠大，一般均在1.5m/s以下。為使蒸發(fā)器更適用于蒸發(fā)粘度較大、易結(jié)晶或結(jié)垢嚴重的溶液，并提高溶液循環(huán)速度以延長操作周期和減少清洗次數(shù)。

其結(jié)構(gòu)特點是在加熱室上增設(shè)沸騰室。加熱室中的溶液因受到沸騰室液柱附加的靜壓力的作用而并不在加熱管內(nèi)沸騰，直到上升至沸騰室內(nèi)當其所受壓力降低后才能開始沸騰，因而溶液的沸騰汽化由加熱室移到了沒有傳熱面的沸騰室，從而避免了結(jié)晶或污垢在加熱管內(nèi)的形成。另外，這種蒸發(fā)器的循環(huán)管的截面積約為加熱管的總截面積的2～3倍，溶液循環(huán)速度可達2.5至3 m/s以上，故總傳熱系數(shù)亦較大。這種蒸發(fā)器的主要缺點是液柱靜壓頭效應(yīng)引起的溫度差損失（意義詳見6.3.1）較大，為了保持一定的有效溫度差要求加熱蒸汽有較高的壓力。此外，設(shè)備龐大，消耗的材料多，需要高大的廠房等。 除了上述自然循環(huán)蒸發(fā)器外，在蒸發(fā)粘度大、易結(jié)晶和結(jié)垢的物料時，還采用強制循環(huán)蒸發(fā)器。在這種蒸發(fā)器中，溶液的循環(huán)主要依靠外加的動力，用泵迫使它沿一定方向流動而產(chǎn)生循環(huán)。循環(huán)速度的大小可通過泵的流量調(diào)節(jié)來控制，一般在2.5m/s以上。強制循環(huán)蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)也比一般自然循環(huán)的大。但它的明顯缺點是能量消耗大，每平方米加熱面積約需0.4～0.8kW。

小型蒸發(fā)器單程型蒸發(fā)器

這一大類蒸發(fā)器的主要特點是：溶液在蒸發(fā)器中只通過加熱室一次，不作循環(huán)流動即成為濃縮液排出。溶液通過加熱室時，在管壁上呈膜狀流動，故習慣上又稱為液膜式蒸發(fā)器。根據(jù)物料在蒸發(fā)器中流向的不同，單程型蒸發(fā)器又分以下幾種。

1．升膜式蒸發(fā)器 其加熱室由許多豎直長管組成。常用的加熱管直徑為25～50mm，管長和管徑之比約為100～150。料液經(jīng)預(yù)熱后由蒸發(fā)器底部引入，在加熱管內(nèi)受熱沸騰并迅速汽化，生成的蒸汽在加熱管內(nèi)高速上升，一般常壓下操作時適宜的出口汽速為20～50m/s，減壓下操作時汽速可達100至160m/s或更大些。溶液則被上升的蒸汽所帶動，沿管壁成膜狀上升并繼續(xù)蒸發(fā)，汽、液混合物在分離器2內(nèi)分離，完成液由分離器底部排出，二次蒸汽則在頂部導出。須注意的是，如果從料液中蒸發(fā)的水量不多，就難以達到上述要求的汽速，即升膜式蒸發(fā)器不適用于較濃溶液的蒸發(fā)；它對粘度很大，易結(jié)晶或易結(jié)垢的物料也不適用。

2．降膜式蒸發(fā)器 降膜式蒸發(fā)器和升膜式蒸發(fā)器的區(qū)別在于，料液是從蒸發(fā)器的頂部加入，在重力作用下沿管壁成膜狀下降，并在此過程中蒸發(fā)增濃，在其底部得到濃縮液。由于成膜機理不同于升膜式蒸發(fā)器，故降膜式蒸發(fā)器可以蒸發(fā)濃度較高、粘度較大（例如在0.05～0.45Ns/m2范圍內(nèi)）、熱敏性的物料。但因液膜在管內(nèi)分布不易均勻，傳熱系數(shù)比升膜式蒸發(fā)器的較小，仍不適用易結(jié)晶或易結(jié)垢的物料。

由于溶液在單程型蒸發(fā)器中呈膜狀流動，因而對流傳熱系數(shù)大為提高，使得溶液能在加熱室中一次通過不再循環(huán)就達到要求的濃度，因此比循環(huán)型蒸發(fā)器具有更大的優(yōu)點。溶液不循環(huán)帶來好處有：（1）溶液在蒸發(fā)器中的停留時間很短，因而特別適用于熱敏性物料的蒸發(fā)；（2）整個溶液的濃度，不象循環(huán)型那樣總是接近于完成液的濃度，因而這種蒸發(fā)器的有效溫差較大。其主要缺點是：對進料負荷的波動相當敏感，當設(shè)計或操作不適當時不易成膜，此時，對流傳熱系數(shù)將明顯下降。

3． 刮板式蒸發(fā)器 蒸發(fā)器外殼內(nèi)帶有加熱蒸汽夾套，其內(nèi)裝有可旋轉(zhuǎn)的葉片即刮板。刮板有固定式和轉(zhuǎn)子式兩種，前者與殼體內(nèi)壁的間隙為0.5～1.5mm，后者與器壁的間隙隨轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)數(shù)而變。料液由蒸發(fā)器上部沿切線方向加入（亦有加至與刮板同軸的甩料盤上的）。由于重力、離心力和旋轉(zhuǎn)刮板刮帶作用，溶液在器內(nèi)壁形成下旋的薄膜，并在此過程中被蒸發(fā)濃縮，完成液在底部排出。這種蒸發(fā)器是一種利用外加動力成膜的單程型蒸發(fā)器，其突出優(yōu)點是對物料的適應(yīng)性很強，且停留時間短，一般為數(shù)秒或幾十秒，故可適應(yīng)于高粘度（如栲膠、蜂蜜等）和易結(jié)晶、結(jié)垢、熱敏性的物料。但其結(jié)構(gòu)復雜，動力消耗大，每平方米傳熱面約需1.5～3kW。此外，其處理量很小且制造安裝要求高。

小型蒸發(fā)器直接接觸傳熱的蒸發(fā)器

實際生產(chǎn)中，有時還應(yīng)用直接接觸傳熱的蒸發(fā)器。它是將燃料（通常為煤氣和油）與空氣混合后，在浸于溶液中的燃燒室內(nèi)燃燒，產(chǎn)生的高溫火焰和煙氣經(jīng)燃燒室下部的噴嘴直接噴入被蒸發(fā)的溶液中。高溫氣體和溶液直接接觸，同時進行傳熱使水分蒸發(fā)汽化，產(chǎn)生的水汽和廢煙氣一起由蒸發(fā)器頂部排出。其燃燒室在溶液中的浸沒深度一般為0.2～0.6m，出燃燒室的氣體溫度可達1000℃以上。因是直接觸接傳熱，故它的傳熱效果很好，熱利用率高。由于不需要固定的傳熱壁面，故結(jié)構(gòu)簡單，特別適用于易結(jié)晶、結(jié)垢和具有腐蝕性物料的蒸發(fā)。目前在廢酸處理和硫酸銨溶液的蒸發(fā)中，它已得到廣泛應(yīng)用。但若蒸發(fā)的料液不允許被煙氣所污染，則該類蒸發(fā)器一般不適用。而且由于有大量煙氣的存在，限制了二次蒸氣的利用。此外噴嘴由于浸沒在高溫液體中，較易損壞。 從上介紹可以看出，蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)型式很多，各有其優(yōu)缺點和適用的場合。在選型時，首先要看它能否適應(yīng)所蒸發(fā)物料的工藝特性，包括物料的粘性、熱敏性、腐蝕性以及是否容易結(jié)晶或結(jié)垢等，然后再要求其結(jié)構(gòu)簡單、易于制造、金屬消耗量少，維修方便、傳熱效果好等等。

蒸發(fā)就是用加熱的方法，將含有不揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液加熱至沸騰狀況，使部分溶劑汽化并被移除，從而提高溶劑中溶質(zhì)濃度的單元操作。工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用蒸發(fā)操作有以下幾種場合：

1、濃縮稀溶液直接制取產(chǎn)品或?qū)馊芤涸偬幚恚ㄈ缋鋮s結(jié)晶）制取固體產(chǎn)品，例如電解燒堿液的濃縮，食糖水溶液的濃縮及各種果汁的濃縮等；

2、同時濃縮溶液和回收溶劑，例如有機磷農(nóng)藥苯溶液的濃縮脫苯，中藥生產(chǎn)中酒精浸出液的蒸發(fā)等；

3、為了獲得純凈的溶劑，例如海水淡化等。

總之，在化學工業(yè)、食品工業(yè)、制藥等工業(yè)中，蒸發(fā)操作被廣泛應(yīng)用。

工程上，蒸發(fā)過程只是從溶液中分離出部分溶劑，而溶質(zhì)仍留在溶液中，因此，蒸發(fā)操作即為一個使溶液中的揮發(fā)性溶劑與不揮發(fā)性溶質(zhì)的分離過程。由于溶劑的汽化速率取決于傳熱速率，故蒸發(fā)操作屬傳熱過程，蒸發(fā)設(shè)備為傳熱設(shè)備，但是，蒸發(fā)操作與一般傳熱過程比較，有以下特點：

小型蒸發(fā)器溶液沸點升高

由于溶液含有不揮發(fā)性溶質(zhì)，因此，在相同溫度下，溶液的蒸氣壓比純?nèi)軇┑男?，也就是說，在相同壓力下，溶液的沸點比純?nèi)軇┑母?，溶液濃度越高，這種影響越顯著。

小型蒸發(fā)器物料及工藝特性

物料在濃縮過程中，溶質(zhì)或雜質(zhì)常在加熱表面沉積、析出結(jié)晶而形成垢層，影響傳熱；有些溶質(zhì)是熱敏性的，在高溫下停留時間過長易變質(zhì)；有些物料具有較大的腐蝕性或較高的粘度等等。

小型蒸發(fā)器能量回收

蒸發(fā)過程是溶劑汽化過程，由于溶劑汽化潛熱很大，所以蒸發(fā)過程是一個大能耗單元操作。因此，節(jié)能是蒸發(fā)操作應(yīng)予考慮的重要問題。

小型蒸發(fā)器蒸發(fā)器分為循環(huán)型和膜式兩大類

蒸發(fā)器按操作壓力分常壓、加壓和減壓3種。按溶液在蒸發(fā)器中的運動狀況分有：①循環(huán)型。沸騰溶液在加熱室中多次通過加熱表面，如中央循環(huán)管式、懸筐式、外熱式、列文式和強制循環(huán)式等。

②單程型。沸騰溶液在加熱室中一次通過加熱表面，不作循環(huán)流動，即行排出濃縮液，如升膜式、降膜式、攪拌薄膜式和離心薄膜式等。

③直接接觸型。加熱介質(zhì)與溶液直接接觸傳熱，如浸沒燃燒式蒸發(fā)器。蒸發(fā)裝置在操作過程中，要消耗大量加熱蒸汽，為節(jié)省加熱蒸汽，可采用多效蒸發(fā)裝置和蒸汽再壓縮蒸發(fā)器。蒸發(fā)器廣泛用于化工、輕工等部門。

小型蒸發(fā)器醫(yī)學中蒸發(fā)器vaporizer

揮發(fā)性吸入麻醉藥在室溫下均呈液態(tài)。蒸發(fā)器能有效地將揮發(fā)性麻醉藥液蒸發(fā)為氣體，并能精確地調(diào)節(jié)麻醉藥蒸氣輸出的濃度。麻醉藥的蒸發(fā)需要熱量，蒸發(fā)器周圍的溫度是決定揮發(fā)性麻醉藥蒸發(fā)速度的主要因素。當代的麻醉機廣泛采用了溫度一流量補償型蒸發(fā)器，即在溫度或新鮮氣流量發(fā)生變化時，能通過自動補償機制來保持揮發(fā)性吸入麻醉藥蒸發(fā)速度恒定，從而保證吸入麻醉藥離開蒸發(fā)器的輸出濃度穩(wěn)定。由于不同揮發(fā)性吸入麻醉藥的沸點和飽和蒸氣壓等物理特性不同，因此，蒸發(fā)器具有藥物專用性，如恩氟烷蒸發(fā)器、異氟烷蒸發(fā)器等，相互不能通用?，F(xiàn)代麻醉機的蒸發(fā)器多放置在麻醉呼吸環(huán)路之外，有單獨的氧氣氣流與之連接，蒸發(fā)出的吸入麻醉藥蒸氣與主氣流混合后再供病人吸入。

以安裝容量19700Kg/h計

蒸發(fā)需求是指在一定氣象條件下從自由水面通過蒸發(fā)進入大氣的最大水量，通常用蒸發(fā)掉的水層厚度的毫米數(shù)表示。水面或土壤的水分蒸發(fā)量，分別用不同的蒸發(fā)器測定。測量蒸發(fā)的儀器常用的有小型蒸發(fā)器、大型蒸發(fā)桶和蒸發(fā)皿等幾種。小型蒸發(fā)器是口徑為20cm，高約10cm的金屬圓盆，盆口成刀刃狀，為防止鳥獸飲水，器口上部套一個向外張成喇叭狀的金屬絲網(wǎng)圈。測量時將儀器放在架子上，器口離地70cm，每日放人定量清水，隔24h后，用量杯測量剩余水量。所減少的水量即為蒸發(fā)量。大型蒸發(fā)桶是一個器口面積為0.3m2的圓柱形桶.桶底中心裝一直管，直管上端裝有測針座和水面指示針。桶體埋入地中，桶口略高于地面。每天20時觀測，觀測時將測針插人測針座，讀取水面高度，根據(jù)每天水位變化與降水量計算蒸發(fā)量。

蒸發(fā)皿的規(guī)格大都和雨量筒一樣，也是20cm直徑的圓形器皿，安裝時皿口上沿高出地面70cm，蒸發(fā)皿深10cm。每天向蒸發(fā)皿中加進2cm深的水層，晚上把余水倒進量杯，量出剩余水深。2cm減去剩余水深就是當天的蒸發(fā)量。如果當天有雨，余水中還要扣除當天的降水量。蒸發(fā)量說明該地的水分支出狀況。然而，由于蒸發(fā)器本身及其周圍空氣的動力和熱力條件與天然水體有所不同，蒸發(fā)器測得的蒸發(fā)量要比湖泊、水庫等實際水體的蒸發(fā)量大。因此，蒸發(fā)器的觀測值須乘以一個系數(shù)（一般為0.7?0.8）后，才能作為天然水體蒸發(fā)量的估計值。蒸發(fā)量的空間變化，受氣溫、海陸、降水量等因素的影響。緯度越低，氣溫越高，蒸發(fā)能力越強，蒸發(fā)量也就越大；在溫度相同條件下，海洋上的蒸發(fā)量高于內(nèi)陸，并有自沿海向內(nèi)陸顯著減少的趨勢；一般而言，降水量多的地方蒸發(fā)量也大，反之，蒸發(fā)量小。2100433B

蒸發(fā)量常用儀器

測量蒸發(fā)的儀器常用的有小型蒸發(fā)器、大型蒸發(fā)桶和蒸發(fā)皿等幾種。

小型蒸發(fā)器是口徑為20厘米，高約10厘米的金屬的圓盆，盆口成刀刃狀，為防止鳥獸飲水，器口上部套一個向外張成喇叭狀的金屬絲網(wǎng)圈。測量時，將儀器放在架子上，器口離地70厘米，每日放入定量清水，隔24小時后，用量杯測量剩余水量，所減少的水量即為蒸發(fā)量。

大型蒸發(fā)桶是一個器口面積為0.3平方米的圓柱形桶，桶底中心裝一直管，直管上端裝有測針座和水面指示針，桶體埋入地中，桶口略高于地面。每天20時觀測，將測針插入測針座，讀取水面高度，根據(jù)每天水位變化與降水量計算蒸發(fā)量。

蒸發(fā)皿的規(guī)格大都和雨量筒一樣，也是20厘米直徑的圓形器皿，皿口上沿也高出地面70厘米。蒸發(fā)皿深10厘米。正是因為它的厚度小于直徑才稱為皿。每天向蒸發(fā)皿中加進2厘米深的水層，晚上把余水倒進量杯，量出剩余水深。把20厘米減去剩余水深就是當天的蒸發(fā)量。如果當天有雨，余水中還要扣除當天的降水量。這就是蒸發(fā)皿的直徑和離地面高度都要和雨量筒一致的原因。否則，兩者就不能簡單相減。

蒸發(fā)量特殊情況處理

在測量蒸發(fā)量受到非人為原因或人為原因影響時，人們可以采取以下方法：

1．因降水等自然原因，使蒸發(fā)量為負值（不論負值多少），記為0.0。此情況無需備注。

2．凡因人為原因造成蒸發(fā)量為負值，則按缺測處理。

4．夜間不守班的站，第二天早晨發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)皿水（雪）確實外溢，可將皿內(nèi)水（雪）倒掉，重新加入20mm的清水，該日蒸發(fā)量外加括號，并予注明。

5．考慮到霧、露、霜現(xiàn)象在蒸發(fā)器水（冰）面上與雨量器金屬面上的凝聚狀況是不相同的，因此在計算蒸發(fā)量中不考慮純霧、露、霜量。

6．當位于海島、高山的站確遇蒸發(fā)皿水被大風吹出時，其記錄外加括號，并予注明。

7．蒸發(fā)器結(jié)冰，被凍在冰內(nèi)的沙土無法清除對，可照常稱量記錄。但觀測后即應(yīng)換水。

8．沒有蒸發(fā)專用臺秤，也沒有單位為克的普通臺秤的站，在蒸發(fā)器結(jié)冰時，可用以下方法處理蒸發(fā)量，以保證旬、月記錄的完整。

各結(jié)冰日（觀測時結(jié)冰）的蒸發(fā)量欄記“B”，待冰融化的那一天再量取計算這一段的總量，記入觀測當日的蒸發(fā)量欄。但結(jié)冰期要跨入下一旬時，則須于本旬最后一天的20時，加入一定量的溫水將冰融化進行觀測，量得的數(shù)值中再扣除加入的溫水量，計算出的蒸發(fā)量記入觀測當天的蒸發(fā)量欄。上述情況需在簿、表備注欄注明。

9．E-601型蒸發(fā)器遇上結(jié)冰時，各結(jié)冰日的蒸發(fā)量欄記“B”，某日冰融化后，測出停測以來的總量，記在該日蒸發(fā)量欄內(nèi)；如果結(jié)冰跨入下個月時，待下月融化時測出停測以來的總量，按天平均分配所得累計值，分別記到Last month最末一天和This month融化日的蒸發(fā)量欄內(nèi)，以求取完整的月計值，此情況在薄表備注欄注明。

由于蒸發(fā)量和降水量一樣，都是每天20時觀測一次，因此測得的日蒸發(fā)量，日降水量實際上都是昨天20時到今天20時的量，而不是昨天24時到今天24時的量。

蒸發(fā)量數(shù)據(jù)處理

蒸發(fā)量說明該地的水分支出狀況。然而，由于蒸發(fā)器本身及其周圍空氣的動力和熱力條件與天然水體有所不同，蒸發(fā)器測得的蒸發(fā)量要比湖泊、水庫等實際水體的蒸發(fā)量大。因此，蒸發(fā)器的觀測值必須乘一個折減系數(shù)（一般為0.7—0.8）后，才能作為天然水體的蒸發(fā)量。蒸發(fā)量的空間變化，受氣溫、海陸、降水量諸因素的影響。緯度愈低，氣溫愈高，蒸發(fā)能力愈強，蒸發(fā)量也就大；在溫度相同條件下，海洋上的蒸發(fā)量大于大陸，并有自沿海向內(nèi)陸顯著減少的趨勢；一般說來，降水量多的地方蒸發(fā)量也大，反之，蒸發(fā)量小。某地是濕潤還是干旱，要看該地濕潤系數(shù)K，其公式為K=P/E式中P為降水量，E為蒸發(fā)量。K大于等于1時，表明水分收入大于或等于支出，屬于濕潤狀況；K小于1時，反映水分收入不夠支出，屬于半濕潤、半干旱或干旱。K大小，對自然景觀結(jié)構(gòu)特征的形成有深刻的影響。

蒸發(fā)量自然測量

氣象站測量蒸發(fā)量的方法簡單易行。如果把每天測量蒸發(fā)量加起來就得到了全年的蒸發(fā)量。全國各地的氣象站都這么做。我們也就知道了全國各地的全年蒸發(fā)量了。但這種方法有缺點：它不能完全代表自然界真的蒸發(fā)量，有時它偏差非常大。蒸發(fā)皿的直徑太小造成蒸發(fā)量偏大。另外自然的下墊面有的干有的濕，還有沼澤、農(nóng)田、湖泊或者海洋。這些不同的下墊面的實際蒸發(fā)量顯然各不相同。

為了研究不同的自然情況下的蒸發(fā)量，人們還選用直徑更大的蒸發(fā)皿或者測量土壤的蒸發(fā)量、水面的蒸發(fā)量，農(nóng)田蒸發(fā)量甚至葉面的蒸發(fā)量。這些測量蒸發(fā)的方法技術(shù)比較復雜，成本比較高，只有少數(shù)的試驗站可以進行。另外，還研究了一些公式也可以間接計算蒸發(fā)量。

第1章氣象因子觀測

1.1降水觀測

1.1.1 降雨觀測

1.1.2 平均降雨量的計算

1.1.3 林內(nèi)降雨的測定

1.1.4樹干流的測定

1.1.5 林冠截留量的計算

1.1.6降雪觀測

1.2空氣溫度、濕度觀測

1.2.1 干濕球溫度表

1.2.2通風干濕表

1.2.3 自記溫度濕度計

1.3風速風向觀測

1.3.1人工觀測

1.3.2 自動觀測

1.4蒸發(fā)量的測定

1.4.1 小型蒸發(fā)器

1.4.2 E601B型蒸發(fā)器

第2章植被因子觀測

2.1植被調(diào)查方法

2.1.1樣方調(diào)查

2.1.2樣帶調(diào)查

2.1.3樣線調(diào)查

2.2植被調(diào)查指標

2.2.1植被類型

2.2.2植物群落的命名

2.2.3郁閉度

2.2.4密度

2.2.5蓋度

2.2.6 高度和胸徑（地徑）

2.2.7頻度

2.2.8 生物量

2.2.9枯落物

2.2.10葉面積指數(shù)

第3章土壤因子觀測

3.1土壤類型

3.2土壤比重與容重的測定

3.2.1 土壤比重測定

3.2.2土壤容重測定

3.3土壤孔隙度測定

3.4土壤入滲測定

3.4.1雙環(huán)入滲法

3.4.2 室內(nèi)定水頭法

3.5土壤含水量的測定

3.5.1 烘干法

3.5.2中子儀法

3.5.3 時域反射儀法（TDR法）

3.5.4頻域反射儀法（FDR法）

3.6土壤抗蝕性測定

3.6.1 雨滴擊濺侵蝕量的測定

3.6.2土壤崩解速率

3.6.3水穩(wěn)性團聚體含量

3.7土壤抗沖性測定

3.7.1 原狀土沖刷法

3.7.2野外實地沖刷法

3.8地表糙度的測定

第4章坡面水土流失量觀測

4.1徑流小區(qū)數(shù)量的確定

4.2徑流小區(qū)的選擇

4.3徑流小區(qū)的勘查

4.3.1地形測量

4.3.2基巖、土壤特性調(diào)查

4.3.3植被調(diào)查

4.4徑流小區(qū)的設(shè)計和布設(shè)

4.4.1徑流小區(qū)的大小和形狀

4.4.2徑流小區(qū)的組成

4.5徑流量、泥沙量的測定

4.5.1體積法

4.5.2堰箱法

4.6坡面水土流失的簡易測定

4.6.1 坡面面蝕的簡易測定

4.6.2坡面溝蝕的簡易測定

第5章小流域水土流失量觀測

5.1 觀測流域的選擇及觀測斷面的選取

5.1.1 觀測流域的選擇

5.1.2觀測斷面的選取

5.2觀測流域的調(diào)查與分析

5.3徑流量與泥沙量的觀測

5.3.1 斷面法測流

5.3.2量水建筑物測流

5.3.3輸沙量的測定

第6章風蝕觀測

6.1風蝕量的觀測

6.1.1插釬法

6.1.2風蝕橋法

6.2風沙輸移量的觀測

6.2.1 固定式集沙儀

6.2.2 自動旋轉(zhuǎn)式集沙儀

6.3大氣降塵量的觀測

6.4移動沙丘的觀測

6.4.1插釬法

6.4.2經(jīng)緯儀法

第7章重力侵蝕觀測

7.1瀉溜觀測

7.2陷穴觀測

7.3崩塌觀測

7.3.1 直接測定堆積物的體積

7.3.2測定崩塌發(fā)生后坡面地形變化

7.4滑坡觀測

7.4.1經(jīng)緯儀法

7.4.2位移計法

參考文獻 2100433B